吉利自由舰好还是雪弗兰乐驰好_百度知道
吉利自由舰好还是雪弗兰乐驰好
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两款车都属家用。选车都不是绝对的，主要看你的用途和偏好。操控乐驰占优；综合油耗乐驰占优；市场占有率乐驰占优；市场二手保值率乐驰占优；可用空间自由舰占优；购买性能/价格比自由舰占优；综合：对空间要求不高、节油、代步、操控、二手保值率角度考虑话选乐驰。自由舰的话，空间比乐驰大，后备箱比乐驰实用。着重空间，稍显大气考虑的话选自由舰。其它还有如内饰做工、品牌、装配工艺、车型成熟度等等因素，不能一一细说了俯搐碘诽鄢赌碉涩冬绩。我开的是乐驰1.2L，感觉动力操控还不错，对自由舰只能从参数上去看，不太有发言权。这类车型，选车是关系到将来多年用车的长远问题，确实需要慎重。建议去各品牌试驾，相信自己的体会，到4S后台去问问车主感受。但愿这个回答不会影响到两品牌经销商利益，也希望对你有些许帮助。
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多谢，我正在关注乐驰，原打算看1.0，你这么说我得看看1.2的了，价格稍贵，我觉得。
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安全液化汽炉灶
项目编号：
技术简要说明
本实用新型涉及一种安全液化汽炉灶，包括炉体、炉盘、点火开关，在点火开关上设有定时器，并可在炉体上设有有环形凹槽的红外线炉盘，凹槽内设有电炉丝。本实用新型由于可定时自动关闭炉灶，具有节省能源，安全的优点；在汽灌断气时，还可通电继续使用，具有省时、方便的优点。
该专利技术资料仅供研究查看专利技术是否侵权、技术研究，商用须获得专利权人授权。
该专利全部权利属于徐勇军，未经徐勇军许可，擅自商用是侵权行为。
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专利权信息
专利类型：实用新型
专利申请日：
公开(公告)日：
申请(专利权)人：徐勇军
申请人：徐勇军
公开(公告)号：
分类号：F24C
发明(设计)人：徐勇军
国别省市：65[中国|新疆]
总流量：252
录入日期： 18:40
温馨提示：该专利受国家知识产权法保护。如您希望使用该专利，请联系专利权人，获得专利权人的授权许可。
一种安全液化汽炉灶，包括炉体、炉盘、点火开关，其特征在于点火开关上设有定时器，点火开关旋钮的轴上设有点火旋钮齿轮且该旋钮齿轮与点火开关旋钮的轴固定连接使该旋钮齿轮与点火开关旋钮轴一同旋转；定时器旋钮的轴上设有定时旋钮齿轮，点火旋钮齿轮与定时旋钮齿轮啮合且其半径大于定时旋钮齿轮半径，定时旋钮齿轮上设有挡钉，定时旋钮上设有拨片，同时定时旋钮可在其轴上上下抽动，使定时旋钮上的拨片处于拨动挡钉和非拨动挡钉位置。
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淘豆网网友近日为您收集整理了关于电器壳体塑料模设计的文档，希望对您的工作和学习有所帮助。以下是文档介绍：电器壳体塑料模设计 本文由 jsyjiang1010 贡献doc 文档可能在 WAP 端浏览体验不佳。建议您优先选择 TXT,或下载源文件到本机查看。2005 级本科课程设计说明书塑件的设计 1. 塑件的设计1.1 塑件的用途本塑件为电器壳体,其主要用途是保护内部元件并与其他部件很好的配合,这要求塑件的尺寸精度要满足其工作要求,特别是壳体的配合部分。1.2 塑件的原材料选择根据塑件的工作要求来选取塑件原材料。本塑件的原材料选用丙烯***-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS) ,选用的原因有以下几点:丙烯***-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS) 具有较高的冲击韧性和机械强度,尺寸稳定耐化学性及电性能良好,易于成型和机械加工等特点。综合了上述的因素,选定烯***-丁二烯-苯乙烯共聚物(ABS)为原材料。1.3 塑件图塑件图的尺寸如下图 1.1 所示:图 1.1 塑件图第 1 页2005 级本科课程设计说明书1.4 原材料的参数聚苯乙烯(PS)的参数如下表 1.1 所示表 1.1 ABS 的主要性能参数性能成型收缩率/% 产品最高连续使用温度/℃热变形温度/℃拉伸强度(屈服点)/MPa 拉伸模量(屈服点)/MP(来源：淘豆网[/p-7762550.html])a 洛氏硬度体积电阻率/Ωcm 介电常数/Hz 耐电弧/S 介电强度/kVmm-1数据 0.4~0.7(0.5) 60~75 93~107 42.8~46.9
R108~118 (2~4) ××106~2.65×106 50~85 12~161.5 原材料成型特性与工艺参数表 1.2 ABS 的成型与工艺参数工艺参数后部料筒温度/℃中部前部喷嘴温度/℃模具温度/℃注射压力/MPa 螺杆转速/(rmin-1)第 2 页180~200 210~230 200~210 180~190 50~70 70~90 30~602005 级本科课程设计说明书1.6 分析塑件塑件产品生产批量小,所以采用一模一腔。塑件简单采用整体型腔、型芯,侧孔采用导柱滑块成型。采用两板式模具结构。第 3 页2005 级本科课程设计说明书2. 注射机的选用2.1 注射机的参数选用卧式注射机的型号:XS-Z-60;其主要参数如下表 2.1 所示表 2.1 注射机的(来源：淘豆网[/p-7762550.html])主要参数项目理论注射容量/cm3 螺杆直径/mm 理论注射压力/MPa塑化能力/gs-1参数 60 25 122 4.0 35 500 50项目模板最大开距/mm 模板最大厚度/mm 模板最小厚度/mm 喷嘴球半径/mm 模具定位环直径/mm 模板尺寸/mm 喷嘴前段孔径参数 180 200 70 12 55 330×440 3.5注射速度/ gs 锁模力/Kn-1中心顶出孔径/mm2.2 注射量的校核根据生产经验, 一个注射周期内所需注射的塑料容体的总量必须在注射机额定注射量的 80%以内。利用注射容量(cm3)来表示:V = nV z + V j(2.1)式中V—一个成型周期内所需注射的塑料容积,cm3; Vz—单个塑件的容积,cm3; Vj—浇注系统凝料和飞边所需的塑料容积,cm3; n —型腔的数目。 V = nV z + V j= 1 × 16.76 + 4.0 = 21.76 21.76÷60,=36.3%&80%,符合设计要求2.3 锁模力的校(来源：淘豆网[/p-7762550.html])核第 4 页2005 级本科课程设计说明书在注射成型时,为了防止模具分型面被注射压力顶开,必须对模具施加足够的锁模力, 否则在分型面处将产生溢料现象, 因此注射机的额定锁模力必须大于注射压力。F = Pm (nAz + A j )(2.2)式中F—注射机额定锁模力,N; Az—制品在分型面上的垂直投影面积,mm2; Aj—浇注系统在分型面上的垂直投影面积,mm2; n —型腔的数目; Pm—塑料熔体在型腔内的平均压力,MPa。由于塑料熔体流经喷嘴,流道,浇口和型腔,将产生压力损耗,一般型腔内平均压力仅为注射压力 P0 的 1/4~1/2, 通常为 20—40MPa.考虑到实际注射压力比注射机的额定注射压力小,所以选定型腔内平均压力为 40MPa。F = 40.0 × (1 × 3414) = 136520( N ) = 136.52(kN )理论锁模力为 500kN,选用注射机的锁模力符合设计要求。2.4 开模行程的校核注射机采用液压式锁模机构,其最大开模行程与模具厚度有关(来源：淘豆网[/p-7762550.html])。塑件高(包括浇注系统)72mm,推出距离 31mm,所以开模行程如下公式计算: S k = H 1 + H 2 + 10 式中 Sk—开模行程, H1—塑件高度(包括浇注系统), H2—塑件顶出距离, S k = 72+ 31 + 10 = 113 注射机的最大开模行程为 180mm,所以符合要求。(2.3)第 5 页2005 级本科课程设计说明书3 注射模具设计3.13.1.1浇注系统的设计主流道衬套设计主流道指紧接注射机喷嘴到分流道为止的那一段流道, 熔融塑料进入模具时首先经过它。它与注射机喷嘴在同一轴心线上,物料在主流道中不改变流动方向,主流道的形状一般为圆锥形或圆柱形,本设计为圆锥形。主流道与喷嘴接触处作成半球形的凹坑,二者严密地配合,避免高压塑料熔体溢出,凹坑球半径 R2 应比喷嘴球半径 R1 大 1mm~2mm,主流道小端直径比注射机喷嘴孔直径约大 0.5mm~1mm,锥角一般取 2o~6o,主流道的流道长度尽可能地短。为了加工简单和模具的装配容易,所以设计成独(来源：淘豆网[/p-7762550.html])立的流道衬套,选用优质钢材制作并经热处理提高硬度。本设计的材料采用了 ABS,塑件属于小型制品,浇口套与定位环设计为一体,根据材料的特性确定主流道的小端直径 d 为 4mm, 锥角取 3o; 凹坑球半径 R2 为 14mm, 在注射过程中注射机的喷嘴与凹坑球相撞,凹坑球半径大能避免注射机喷嘴漏料。其主要形状和尺寸如下图 3.1.1 所示图 3.1.1 主流道衬套第 6 页2005 级本科课程设计说明书 3.1.2 分流道设计分流道是连接主流道和塑件的那一部分流道,主要设计在分型面上,本设计是将分流道设计塑件上端孔的部分的分型面,分流道的断面为 U 形,这样有利于加工和熔料的流动。分流道的分布形状如图 3.1.2,考虑到开模时分流道与模具的分离,根据力学原理分别在左右瓣合模上设计一个分流道,利用滑块的运动使分流道与模具分离。分流道的断面为半圆形,如图 3.1.3 所示。图 3.1.2 分流道分布示意图图 3.1.3 分流道截面示意图3.1.3浇口的设计本设计采用边缘浇口,边缘浇口(又名为标准浇口(来源：淘豆网[/p-7762550.html])、侧浇口) 该浇口相对于分流道来说断面尺寸较小,属于小浇口的一种。边缘浇口一般开在分型面上,具有矩形或近矩形的断面形状,其优点是浇口便于机械加工,易保证加工精度,而且试模时浇口的尺寸容易修整,适用于各种塑料品种,其最大特点是可以分别调整充模时的剪切第 7 页2005 级本科课程设计说明书速率和浇口封闭时间。对于本设计来说,塑件是小型塑件可以利用边缘浇口的典型尺寸:深 1mm,宽 2mm。分流道与浇口连接处的形状、尺寸如图 3.1.4 所示。图 3.1.4 浇口与分流道连接处3.1.4浇口位置设计浇口位置的选择很大程度决定了塑件的质量, 所以浇口位置设计是注射模具设计一个很重要环节,本设计的浇口位置如图 3.1.2 所示,在这个地方进料能使物料同时到达模腔最远的地方。 3.1.5 流动比的校核浇口位置选择是否合适,利用流动比公式来计算,公式如下:B=∑i =1nLiδi(3.1)式中B—流动比; Li—流路各段长度, δi—流路各段厚度, n—段数。B=δ1L1+δ2L2+L3δ3+(来源：淘豆网[/p-7762550.html])δ4L4第 8 页2005 级本科课程设计说明书= 42 / 3.5 + 9 / 5 + 6 / 2 + (45.7 + 25 + 2) / 2 = 49.65聚苯乙烯(PS)的流动比在压力 60MPa 下为 300~280,选择这个浇口位置的流动比为49.65 小于 280,符合设计要求。3.2 分型面的选择3.2.1 主分型面选择主分型面由塑件内表面及塑料件上面的孔的上端面及塑件下表面向四周延伸形成主分型面,如图 3.2.1。3.2.2 侧向抽芯分型面选择侧向抽芯分型面由侧孔的内端面及内表面、孔的外端面所在平面合并向外垂直延伸形成,如图 3.2.2。视图3.2.1 主分型面3.2.2 侧抽芯分型面3.3 排气系统设计为使塑料熔体在填充模具型腔过程中同时要排除型腔及流到的原有的空气, 所以要设计排气系统。气体必须及时排出负责影响塑件质量。本设计制品较小, 模具型腔较小, 塑件最后充满型腔的的部位在其模具分型面处。所以本设计采用分型面间隙排气如图 3.3.1第 9 页2005 级本科课程设计说(来源：淘豆网[/p-7762550.html])明书图 3.3.1 利用分型面排气3.43.4.1成型零部件设计成型零部件设计成型零部件的尺寸计算模具的成型尺寸是指型腔、型芯上直接用来成型塑件部位的尺寸,主要有型腔和型芯的径向尺寸,型腔和型芯的深度或高度尺寸,中心距尺寸等。在设计模具时根据制品的尺寸和精度要求来确定成型零件的相应的尺寸和精度等级,给出正确的公差值。模具的成型尺寸的计算方法有按平均收缩率计算和按极限条件计算两大类,本设计采用平均收缩率来计算。塑件的尺寸如图 1.1 所示,已知 ABS 的平均收缩率为 0.5%,塑件未标注公差尺寸采用 MT5。(1) 型腔的径向尺寸计算型腔的径向尺寸计算的公式如下:LM = [LS + LS × SCP ? 3 / 4? ]式中+δ Z(4.1)LM—模具型腔径向工作尺寸, LS—塑件径向尺寸,第 10 页2005 级本科课程设计说明书 Scp—平均收缩率。Δ—塑件尺寸公差,mm,差模塑体尺寸公差表得;δ z —为模具成型零件公差,差标准公差数值表得;①对于 24mm 的尺(来源：淘豆网[/p-7762550.html])寸其实际尺寸 Ls=24.0-0.22LM = 24 + 0.5% × 24 ? 3 / 4 × 0.22 = 23.96模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.084 LM = 23.96 +0.084 ②对于 25mm的尺寸其 Ls=25.00-0.25LM = 25 + 25 × 0.005 ? 3 / 4 × 0.25 = 24.94模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δz=0.084 LM = 24.94 +0.084 ③对于 40mm的尺寸其 Ls=40.00-0.28 LM=40+40×0.005-3/4×0.25=39.99 模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δz=0.100 LM = 39.99 +0.100 (2) 型腔的深度尺寸计算[16] 型腔深度尺寸计算公式如下:H M = [H S + H S × SCP ? 2 / 3? ]式中 HM—型腔深度尺寸, HS—(来源：淘豆网[/p-7762550.html])塑件深度尺寸, ①对于 15mm 的尺寸其Ls=15.00-0.19+δ Z(4.2)H M = 15 + 15 × 0.005 ? 2 / 3 × 0.19 = 14.95模具型腔按 IT9 级精度制造,其制造偏差δZ=0.070 H M = 14.95+0.070第 11 页2005 级本科课程设计说明书②对于 25mm 的尺寸其 Ls=25.00-0.25H M = 25 + 25 × 0.005 ? 2 / 3 × 0.25 = 24.96模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.084 H M = 24.96 +0.084 ③对于31mm 的尺寸其 Ls=31.00-0.28H M = 31 + 31× 0.005 ? 2 / 3 × 0.28 = 30.97模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.100 H M = 30.97 +0.100 (3) 型芯直径的计算型芯的径向尺寸计算的公式如下:LM = [LS + LS × SCP + 3 / 4? ]?δ Z①对于 20mm 的尺寸其 Ls=20+0.22(4.7)LM = 20 + 20 × 0.005 + 3 / 4 × 0.22 = 20.27模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.084 LM = 20.27 ?0.084 ②对于 25mm的尺寸其 Ls=25+0.25LM = 25 + 25 × 0.005 + 3 / 4 × 0.25 = 25.31模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.084 LM = 25.31?0.084 (4) 型芯高度尺寸的计算型芯的高度尺寸计算的公式如下:H M = [H S + H S × SCP + 2 / 3?]?δ Z对于 23mm 的尺寸其 Ls=23+0.22(4.7)第 12 页2005 级本科课程设计说明书LM = 23 + 23 × 0.005 + 2 / 3 × 0.22 = 23.26模具型腔按 IT10 级精度制造,其制造偏差δZ=0.084 LM = 23.26 ?0.084 由于塑件为小型塑件,一些尺寸都在 3mm 以下,而小型塑件的尺寸主要受塑料收缩率的影响,ABS 的平均收缩率为 0.5%,因此那些成型部分的尺寸采用其名义尺寸。 3.4.2 成型零部件的结构〔1〕整体结构因为型腔型芯结构简单因此本设计采用整体式,型腔型芯分别嵌入到定、动模板中镶块外形采用带轴肩的矩形台阶,然后分别从上下嵌入型腔型芯固定板中用垫板螺钉将其固定。〔2〕型芯结构本设计型芯结构如图 3.4.2 所示。第 13 页2005 级本科课程设计说明书图 3.4.2 型芯图型芯的材料采用优质钢材 T8A, 由于型芯要与推管摩擦, 因此型芯要表面热处理, 使其的硬度达到 HRC55~60。〔3〕型腔结构本设计型腔如图 3.4.3 所示。第 14 页2005 级本科课程设计说明书图 3.4.3 型腔示意图3.5模具强度的校核由于塑件其外形大体是矩形,故采用矩形组合式的计算强度公式来计算。采用45 号钢为侧壁与地板的材料。其物理参数:σp=200MPa E=2.1×105MPa. 3.5.1 型腔侧壁厚度计算〔1〕利用刚度公式计算a=3 PM hl 4 32 EHδ(5.1)式中a—矩形型腔的侧壁厚度, l—矩形型腔长边尺寸, PM—型腔压力,MPa;第 15 页2005 级本科课程设计说明书 E—模具材料的弹性模量,碳钢为 2.1×105MPa;δ—刚度条件允许变形量, μ—模具材料泊松比,碳钢为 0.25。 a=3 40 × 31 × 934 = 23.9 32 × 2.1 × 10 5 × 50 × 0.02〔2〕利用强度公式计算a=l式中PM h 2 Hσ P(5.2)σ—模具材料的许用应力,碳钢为 200MPa。a = 93 ×40 × 31 = 23.2 2 × 50 × 200刚度和强度的比较,侧壁厚度应大于 23.9mm,所以厚度选择为 24mm。 3.5.2 组合式型腔底板厚度计算〔1〕利用刚度公式计算15 P bl 4 S =? m ? 32 EBδ? 式中3 ? ? ?(5.3)S—型腔底板厚度,b—凹模矩形短边尺寸,MPa;B—凹模外侧底面的宽度,? ?35 × 40 × 40 × 88 4 S =? ? 32 × 2.1 × 10 5 × 103 × 0.02 ? = 31.76 ? ? ?1〔2〕利用强度公式计算? 3P b S = l? M ? 4 Bσ? P 式中?2 ? ? ?1(5.4)σP—模具材料的许用应力,碳钢为 200MPa。3 × 40 × 88 ? 2 S = 103 × ? ? = 31 ? 4 × 103 × 200 ?第 16 页12005 级本科课程设计说明书刚度和强度的比较,满足刚度,强度要求,型腔底板厚度应大于 31.76mm,取底板的厚度 32mm。3.6 模架模板的选择根据整体型腔镶块的大小及计算都得到的侧壁厚和底板厚的计算结果得:模板的长宽分别是:L:107+24×2=155 B:88+24×2=136 取标准模架参考值 160取标准模架参考值 160动模、定模底板为:200×160. 选择模架 A2 型,如图 3.6.1。采用?10×120 销钉定位,用 M10×120 内六角螺钉进固定,其再动模底板的分布如图 3.6.2 所示;限位钉选择尺寸如图 3.6.3 所示;3.6.1 模架3.7 合模导向机构设计3.7.1 合模导向的导柱设计导柱的直径在 12mm~63mm 之间,按经验其直径 d 和模板宽度 B 之比 d/B 在第 17 页2005 级本科课程设计说明书 0.06~0.1 之间,导柱的固定段的直径和导向段直径,其形位公差与尺寸公差之间的关系遵循包容原则,即轴的作用尺寸不得超过最大实体尺寸,而轴的局部实际尺寸必须在尺寸公差范围内。导柱的端部做成半球形的先导部分,使其能顺利进入导向孔。安装与模板间采用过渡配合 H7/n6,导向段与导套孔间采用动配合H7/f6。固定段表面的粗糙度为 Ra1.6μm,导向段表面的粗糙度为 Ra0.8μm。材料采用优质钢材 T8A,其具有硬而难磨的表面,坚韧而不易断的型芯,材料经过淬火硬度达到 HRC55~60。其结构如图 3.7.1 所示:图 3.7.1 导柱示意图3.7.2合模导向的导套设计导套的主要作用是方便模板的加工和模具的维修。导套与导柱之间的配合为动配合 H7/f7,导套与模板之间的配合为过渡配合 H7/m6。其粗糙度内外表面均采用 Ra1.6μm。材料采用耐磨的优质钢材 T8A,经过淬火表面硬度达到 HRC50~55,比导柱的硬度低5 度左右,这样工作时间久后磨损的是导套而不是导柱,导套的更换比导套容易。其示意图如图 3.7.2 所示:第 18 页2005 级本科课程设计说明书图 3.7.2 导套示意图3.7.3导柱导套的位置分布根据模具的大小和形状,在模具型腔的周边要设导柱和导套。本设计采用是四根直径相同的导柱不对称的布置。其在分型面的布置示意图如图 3.7.3 所示:图 3.7.3 导柱、导套位置布置示意图3.83.8.1脱模机构设计脱模力的计算采用公式(7.1)进行计算第 19 页2005 级本科课程设计说明书 Fd = 式中 2πEεtL cos α( f ? tgα) × +10 A 1 ? μ 1 + f × sin α× cos α(8.1)Fd—脱模力,N;A—垂直抽芯方向型芯的投影面积,cm 。E—塑料拉伸弹性模量,1.940;ε—塑料收缩率,0.005; t—塑件壁厚, α—斜度,1o; μ—塑料泊松比,0.30; f—摩擦因素,0.450; L—型芯长度,mm。Fd = 2 × 3.14 × 1.940 × 0.005 × 2 × 31 cos1°(0.450 ? tg1°) × + 10 ×33.05 1 ? 0 .3 1 + 0.450 × sin 1° × cos1°3=332.8 3.8.2脱模机构本塑件是采用推杆脱模机构,其特点是推杆加工简单,安装方便,维修容易,使用寿命长。为了方便塑件的整体脱模及不对塑件造成变形和损坏,所以推杆的分布如图3.8.1 所示。第 20 页2005 级本科课程设计说明书图 3.8.1:推杆分布图3.8.3 推杆尺寸的计算及机构设计①推杆受力的计算每一推杆的平均受力F= Fd n(8-2)公式中:Fd-脱模力;n-推杆的数目;F=332.8 = 30.25 11②推杆结构设计推杆的直径按照公式(8.2)计算;d = 0.26 L F1 2 1 4(8.3)公式中;d-推杆的直径;L-推杆长度;1 1d = 0.26 × 90 2 × 30.25 4=5.6第 21 页2005 级本科课程设计说明书取推杆的直径为?6mm 选用带台阶的推杆前端直径取?3mm。为在推出塑件时推杆和型芯不发生干涉前端长度取 40mm 具体尺寸如图3.8.2。材料选用 T8A 经退火处理,头部局部淬火,上段表面达到 60-65HRC。此外,拉料杆也具有推出塑件的浇道料的作用,前端尺寸直径为?5mm,具体尺寸如图 3.8.3图 3.8.1 推杆的示意图图 3.8.2 拉料杆图3.8.4复位机构设计本设计采用复位杆复位, 4 根复位根复位, 用具有可靠的性能用直径?10 具体尺寸如图 3.8.3 所示。第 22 页2005 级本科课程设计说明书图3.8.3 复位杆3.93.9.1侧抽机构设计抽芯距的确定与抽拔力的计算〔1〕抽芯距的计算公式如下:S = S1 + 2 ~ 4式中 S—抽芯距, S1—取出塑件最小尺寸,S = 6 + 4 = 10(9.1)〔2〕抽拔力的计算公式(8.1):Fd = 2 × 3.14 × 1.940 × 0.005 × 2 × 6 cos 1°(0.450 ? tg1° ) × + 10 ×2.613 1 ? 0 .3 1 + 0.450 × sin 1° × cos 1°=26.57 3.9.2斜导柱分型抽芯机构的设计斜导柱分型抽芯是应用最广的分型抽芯机构,它借助开模力完成侧向抽芯,结构简单,制造方便,动作可靠。其结构如图 3.9.1 所示,滑块装在燕尾型导滑槽内,可沿着抽拔方向平稳滑移,驱动滑块的斜导柱与开模运动方向成斜角安装,斜导柱与滑块上对应的孔呈松动配合,开模时斜导柱与滑块发生相对运动,斜导柱对滑块产生一侧向分力,迫使滑块完成抽芯动作。图中的限位挡钉和弹簧的作用是完成抽拔动作后对滑块起定位作用,使它停留在第 23 页2005 级本科课程设计说明书与斜导柱脱离时的位置上,以便合模时斜导柱能准确进入斜孔驱动其复位,楔紧块的作用是在闭模时压紧滑块,以免注塑时滑块受到塑料压力移位。SL图 3.9.1 斜导柱分型抽芯机构示意图〔1〕斜导柱①斜导柱的长度计算当滑块抽出的方向与开模方向垂直(图 3.9.1 所示)斜导柱的长度计算公式如下:h S ?D+d? L=? + + 10 ~ 15 ?tgα+ cos α sin α? 2 ?(9.3)式中L—斜导柱的总长度, D—大端的直径, S—抽拔距, d—导滑段的直径, h—固定模板厚度, α—斜导柱的倾斜度,18°。第 24 页2005 级本科课程设计说明书16 10 ? 16 + 10 ? L=? + + 10 = 58.44 ?tg18° + cos 18° sin 18° ? 2 ?②斜导柱直径的计算: 斜导柱收受侧压力 FN =Fd 26.57 = = 28 N cos α cos 18°斜导柱所受弯矩 M = FN L10 M斜导柱的直径用强度理论计算直径 d ≥ 3[σ][σ] --斜导柱许用弯曲应力;查表的 T8A 为 120-160,取 160。d ≥3 10 × 28 × 44.13 = 4.6 120斜导柱直径取 10 满足要求,斜导柱的斜角一般为 15°~20°,最大不得超过 25°,本设计采用 18°,材料采用优质钢材 T8A,淬火硬度 HRC55~60。其具体尺寸如图3.9.2图 3.9.2 斜导柱(2)滑块本设计的是组合滑块,与侧抽型芯用销钉连接,如图 8.3 所示,材料采用 45 号钢,成形部位采用局部热处理达到要求硬度。第 25 页2005 级本科课程设计说明书图 8.3 瓣合模滑块示意图(3)导滑槽对导滑槽与滑块的配合要求运动平稳,不宜过分松动,亦不宜过紧,因此本设计采用燕尾型导滑槽,其结构如图 8.4 所示。导滑部分的表面应有足够硬度, 但在本设计中,滑块成形了塑件的外形为了减少制造成本,所以导滑槽的导滑部分表面硬度应稍低滑块的硬度。图 8.4 导滑槽示意图〔4〕楔紧块当塑料熔体注射入型腔,它以很高的压力作用于侧抽型芯,迫使滑块外移。作用力等于塑料压力和沿滑动方向塑料作用在型芯或模块上投影面积的乘积。由于斜导柱的刚度较差,故常采用楔紧块面来承受这一侧向推力,同时斜导柱的精度不能保证滑块准确定位,而精度较高的楔紧面在合模时能确保滑块位置的精确性,其斜度一般比斜导柱大 2°~3°本设计采用大 2°,其示意图如图 8.5 所示。第 26 页2005 级本科课程设计说明书图 8.5 楔紧块示意图3.9.3最小开模行程的计算最小开模行程是指抽出侧滑块所必需的开模运动距离 H,其公式如下:H = S × ctgα(9.4)式中H—最小开模行程, S—抽拔距, α—斜导柱斜度,20°。 H = 10 × ctg18o播放器加载中，请稍候...
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是能用的 用面包车的也是匹配的
真的吗大小长短都可以吗？
长短是有点不一样
？那怎么装的上呀
装不上让汽配城在发一件啊
那好不容易 我们这里 非常多 这种钉
我的是自由舰，但是我找不到自由舰的，所以我问问乐驰的可以不，让汽配店他们发他们也不同意吧
发个面包车上的就可以
只用钉个两个圆的帽
一会我帮你问问修车师傅
我的圆的帽坏了、车轮太重将近暴死？
现在去问，得一会
他在忙，等一会
他说只要和你原来的那个一样就可以。
就是不知道大小一样不一样，外观是一样的
试试不就知道了，
建议你去修理厂买原装的
？大小一样吗？
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