你好咨询下三元乙丙橡胶硫化出现蜂窝状气孔，而且模压时很容易粘在模具上？_百度知道
你好咨询下三元乙丙橡胶硫化出现蜂窝状气孔，而且模压时很容易粘在模具上？
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百度搜索.重新设计配方和硫化工艺，需要具体探讨,配方里面油挥发大和促进剂多硫化不稳定胶料硫化温度过高：李秀权工作室
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出门在外也不愁硫化出模的橡胶地砖染色表面粘手怎么回事?_百度知道
硫化出模的橡胶地砖染色表面粘手怎么回事?
胶料欠硫化或色料影响硫化体系发粘。适当调整胶料搭配和硫化体系，调整硫化温度可以解决此类问题。
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出门在外也不愁铝板上热硫化导电硅胶，具体的工艺是什么，硫化后如何处理粘附在上面的毛边而又不伤到铝板求专家指点_百度知道
铝板上热硫化导电硅胶，具体的工艺是什么，硫化后如何处理粘附在上面的毛边而又不伤到铝板求专家指点
确实麻烦，避免过量会增加修剪麻烦，建议硫化前喷涂脱模剂，剪刀1）金属表面处理，而且硫化过程中一定要控制胶量，可以选择热硫化胶体系. 3）干燥，普力通等毛边的修剪： 在室温进行&nbsp:喷砂或砂纸打磨后用有机溶剂(如：一段硫化取决于胶料的硫化条件，建议温度在140-180°胶黏剂的选择. 2）涂胶胶，一般的修剪方法可选择美工刀。溶液浸泡对于硫化后产品的粘接有影响，类似于洛德:乙醇，一般不建议:刷涂,浸涂或喷涂;4）硫化,醋酸乙酯等)脱脂处理
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出门在外也不愁用橡胶加工分析仪研究填充剂的粘性生热和补强效果--中国橡胶助剂网
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用橡胶加工分析仪研究填充剂的粘性生热和补强效果
John S.Diγck等著姚岐轩编译 陈继红校自1912年炭黑就作为主要填充剂和补强剂被用于橡胶配方中炭黑的使用对赋予硫化胶理想的补强效果并大大地提高其耐磨性抗张强度耐撕裂性模数和硬度来讲是必不可少的[1]然而它的使用亦给硫化胶带来较大的滞后损失和生热并且在胶料混炼和加工时还大大地增加其粘性生热因此准确地测量和研究混炼时由加入每批胶料中的不同炭黑所引起的不同的粘性生热量是重要的通常在橡胶混炼时个别胶料在获得良好的炭黑分散状态之前可能需要2次3次甚至更多次通过密炼机对混炼周期持续时间来讲主要的限制因素由粘性生热来确定只要是补强填充剂诸如某些炭黑都能使胶料的温度迅速地升至很高在这种较高的温度下胶料的粘度降低得非常大几乎没有产生有效的混炼作用因此胶料需要多次通过混炼为有助于预测每车胶料有效的混炼时间把不同填充剂的粘性生热效应进行对比乃是可取之举迄今为止用普通的设备和仪器特别是用任何一种重现性被认为令人满意的设备和仪器直接测量粘性生热都很困难然而却发现现有的RPA2000橡胶加工分析仪(以下简称RPA)经改进后能直接测量胶料的粘性生热并具有极好的重现性A.Patel W.Brown和J.Weaver于70年代末80年代初提出了一种方法该方法是用毛细管流变仪来测定他们所说的补强系数赋予他们所设计的并与硫化胶物理性能有关的胶料配方[2~4]这个从胶料中所测定的补强系数对保证硫化胶的均匀性可能是一个有效的质量控制因素然而毛细管流变仪法有一些特性(清洗时间搭接时间和重现性等)这些特性使其在例行的质量控制试验中远远少于标准方法的使用本研究的第二个目的是确定正弦流变测量可否也能测定等效的补强系数通过正弦应变测量发现RPA能够测量胶料的补强系数再则用RPA进行这些测量比用毛细管流变仪进行测量要快得多此外它只需要很少的清洗时间且重现性非常好因此用同样的仪器(RPA)能迅速地测量粘性生热和胶料的补强系数并具有良好的重现性1试验据目前的试验研究悉RPA2000是测量粘性生热理想的仪器因其有合适的试样表面积与试样体积比并具有施加高应变的能力如早期研究工作所述的那样[5~7]RPA是一种特殊的动力学流变试验机该机是把橡胶试样装在其密封且带压的模腔里并在模腔里模压硫化见图1它能使模型和橡胶试样约保持400psi的压力专门的电机正弦地移动下模而上模则根据作用于橡胶试样上的应变来测量合成转矩响应根据复转矩响应(S*)和相位角()来测量弹性转矩(S')和粘性转矩(S'')响应RPA除有一个特殊的密封带压和双锥形的模腔外还有另一个优点那就是其给试样施加很大应变(高达90弧)的能力这被认为是测量粘性生热理想的条件RPA模型设计有一个很大的与试样本身质量有关的表面积橡胶试片是很薄的当RPA通常作为DMRT(动力学流变仪)使用时这种薄试片设计是特意所为以保证试样在合模和试验开始时的温度迅速复原然而当RPA稍加改进时这种独特的模腔几何形状亦能保证有效地测量粘性生热当RPA通常作为动力学流变仪使用时很有效的箔加热器和强制风冷系统(横过模子)能够使仪器保持橡胶试样的温度到规定温度的0.2之内当RPA通常用来测量橡胶试样的动态性能时每一项研究工作均需保持温度恒定(试验时如果试样温度因粘性生热而容许升高的话则动态性能测量例如G'、G''、η和η*的测量就没有多大意义了)然而RPA的特殊改进使强制风冷系统不容许上下模的温度由于粘性生热而随意升高这种来自试样的热量是由于严格控制下模的较大正弦应变移动而产生的用公式1可算出一个正弦应变周期的理论能量损耗[8]这种能量损耗转换成粘性生热而该生热使上下模两者的温度均升高由图1可见在下密封板和下模之间有一橡胶密封环而在上密封板和上模之间亦有一橡胶密封环因振动时使试样产生应变的是下模故该橡胶密封环亦由于这种振动产生小量的摩擦生热进行橡胶试样试验时必须考虑下密封环温度对整体温度的影响并从下模总的温升数中减去下密封环的温度这可以通过空转时RPA下模的温度和与橡胶试样一道运转时RPA下模的温度比较来实施因上下模的重量轻它们会迅速地改变由橡胶试样粘性生热而致的温度精确的白金温度计(PRTs)插置上下两模中如图1所示1.1测量胶料粘性生热的试验条件为产生和测量胶料的粘性生热我们进行了多次初步试验以确定温度应变和频率最佳的试验条件图2和图3分别显示了含有75份N351炭黑的丁苯胶料(表1)在经过特殊改进的RPA上下模里的温升这两个图还显示了以不同的应变和频率组合时正弦运动的结果对于胶料我们发现以每分钟20周(γcpm)的频率(0.33Hz)和90弧的应变(1 256%应变)的组合使胶料象在上下模所测量的那样产生最大的测量的粘性生热并具有很好的重现性图4和图5显示了当试验条件在RPA空模腔情况下重现时上下模的温度当下模腔是空的时仅由于下密封环的作用使其温度比初始温度约升高2因上模不移动且与下模没有直接的接触故热量没有从上密封环传入加之所记录的上模(该模型的模腔是空的)温度随时间而下降通过从实模腔的下上模表面的温升(tapp L和tapp U)减去下上空模腔的温度(tLe和tUe)就能分别用公式2和3计算出温度(T)并图解于图6和图7如由图7所能看到的那样所算得的下模的ΔT比上模的高得多甚至在停止下密封环的热影响后也是如此这大概是由于下模迅速吸热所致就本研究(胶料的研究)所述的粘性生热测量来讲我们采用了如表2所示的RPA试验方案如上所述对胶料进行测量较为有效的办法是采用20γcpm(0.33Hz)与90弧的应变组合的试验方案如表2所示先将RPA试样进行模压并把温度控制在80以保证其在密封的带压模腔里有较好的流动尔后使用RPA的变温分析仪(VTA)测量并使温度在3分钟内从80迅速降至50℃稍等一分钟后(以保证试样达到热平衡)温控机构(加热和冷却两用)便自动停止并在0.33Hz下施加90弧的应变时间为5分钟自动记录下上模的温度变化1.2测量硫化胶生热的试验条件如果通过高应变和高频率的组合能够用RPA来测量胶料的粘性生热那么从逻辑上讲为测定可能与产品性能有关的硫化胶生热程度类似的试验条件亦能用来测量胶料在硫化状态中的粘性生热当然在硫化状态下往往由RPA所能施加的应变量(对大多数胶料来讲该应变量一般不大于最大应变的40%100%)有些限制就粘性生热来讲如从前图2和图3所看到的那样增加频率会增加试样的温度这几乎与增加应变的效果是一样的因能施加于硫化胶试样上的最大应变有很大的限制(与胶料试样相比)发现在40初始温度时以39%应变和12Hz频率的组合条件来测量硫化胶的生热使试验得以顺利进行表3列出了测量硫化胶生热时所用的RPA试验方案的详细项目在该方案中为硫化试验胶料将RPA进行编程为180 10分钟并使用上述的VTA尔后把温度降至40并在生热试验开始前将其保持5分钟该试验是以12Hz和39%应变对硫化试样进行振动的时间为6分钟该试验条件使得硫化胶试样生热测量进行得非常顺利1.3补强系数如上所述Patel Brown和Weaver提出了补强系数(RF)概念他们初期的工作包括由所选择的炭黑或补充剂在特定用量下赋予原料聚合物(如EPDM和SBR)的粘度与非填充聚合物的粘度比较因此该补强系数可用下式计算当橡胶混入不同填充剂时它们就有不同的生成聚集网络的倾向[9,10]而这些网络在填充聚集体和聚合物基体之间具有程度不同的相互作用这些相互作用的大小(它由填充剂的粒度结构表面活性和橡胶的性质等来确定)决定着胶料的加工特性和硫化胶某些物理性能(如拉伸强度模量和抗撕裂性)[11]为简述特定填充剂赋予既定胶料的补强程度这个补强系数有时候被用作单一参数Patel Brown和Weaver研究的最初补强系数是用毛细管流变仪测量非填充和填充弹性体的粘度来决定的为了计算RF在该试验中我们想确定能否用RPA进行的动态粘度测量来代替稳态剪切速度毛细管流变仪的测量根据上述研究我们认为借助于γcox Merz法则这种代替也许是可能的50年代初γcox和Merz就提出了如下的经验关系式该关系式是他们根据在稳态剪切速度条件下所测得的毛细管流变仪表观粘度(app)和用DMRT[12,13]由正弦变形(和不断地改变剪切速度)所测得的动态复数粘度(*)之间的关系而建立的该关系式如下公式5所示1.4配方与混炼为测量我们刚才所讨论的粘性生热和补强效果用给于表1的SBR配方来比较用量为75份不同炭黑和无机填充剂的情况为表征胶体性能我们在表4中列出了对γcTAB(溴化十六烷基三甲基铵)和γcDBP(压缩的炭黑吸油值见表4的η*译注)具有标准吸附值(分别用ASTM D3765和ASTMD3493法测定)的本研究所选用的炭黑和填充剂我们还用表5的SBR配方进行了其它研究在该配方中N110 N347 N650炭黑和A1(重质碳酸钙)的用量以15份的增量从15 75份变化选择这三种炭黑是因它们的结构相似尽管它们在粒度方面有很大的不同在Patel Brown和Weaver以往对测定补强系数的研究中他们发现在他们的试验条件下用毛细管流变仪来研究以SBR为主的配方中各种不同的炭黑均能产生比临界剪切应力值还要高的值然而我们认为该值对本研究使用SBR来讲是重要的因此为防止这种影响我们在SBR试验配方中也加入15份芳香油1.5 MPT毛细管流变仪的试验条件Patel Brown和Weaver为测定补强系数而进行的早期研究用的是孟山都自动毛细管流变仪其型号为3501-H它是一种能精确地控制温度和压力的恒应力仪为了本研究我们使用的是孟山都MPT(加工性能试验机)毛细管流变仪为推动圆柱中的活塞并以预先规定的速度对其编程以便依次地给从(螺杆)长/径比20:1的压出机的0.059英寸口型板中压出的试样施加30 100 300和1 000s-1剪切速度所选择的试验温度为100℃1.6橡胶加工分析仪的试验条件上述表2和表3分别列出了测量胶料的粘性生热和硫化胶生热用的RPA试验方案另一个试验方案(表6)在RPA试验中被用来测定补强系数根据最近认可的ASTM D6204标准(该标准于去年已获得工业界的认可)悉它是一种极其迅速的试验只需2.73分钟的试验时间此外另一个非常详细的RPA方案(表7)亦被用来计算补强系数2结果与讨论在±90弧应变和20γcpm频率下测量胶料粘性生热的重现性并发现该重现性非常好表8列出了根据给于表1的以SBR为主的胶料的重复试验所测得的下上模的变异系数发现在RPA温升测量中主要的变异系数为0.31%亦发现在RPA测量中传统的等温动态粘度测量的重现性非常好这如早些时候由RMA(美国橡胶加工工业协会)试验室内交叉检查所证实的那样[14]2.1胶料的粘性生热和动态粘度图8给出了下模精确测量的T值如上所述这种粘性生热是在把初始温度恒定在50后以20γcpm(0.33Hz)±90弧应变和5分钟的条件(见上述表2)进行正弦振动而产生的图8显示出依次减少的T值另外显示的是在2Hz 7%应变和100新的ASTM试验条件下用给于表6的方案进行单独的RPA系列试验所等温测出的动态复数粘度η(*)的相应特性曲线正如所看到的那样极细粒度的炭黑其粘性生热最大大粒度的无机填充剂其粘性生热最小而半补强炭黑的粘性生热介于上述两者之间所测出的η*值很接近于相同试样(pattern)的值事实上图9显示η*与T都有一个极好的R20.975的相关性可以看出对上述20种胶料来讲适中的RPA频率如120γcpm(2Hz)或非标准频率如50γcpm使RPA等温流变性能与RPA T具有最佳的相关性由图9悉在下模的T与RPA等温动态复数粘度η*方面能获得最佳的相关性如给于表9的计算的相关系数(R)所示在预测粘性生热时用RPA真正的动态粘度'进行比较其效果就不象η*的那么好下模的ΔT与等温动态粘度值的相关性比上模的ΔT与该值的好亦发现胶料的损耗角正切值(该值通过粘性响应除以弹性响应而算得)与粘性生热的相关性不好为用多重线性回归来分析粘性生热本研究所用的炭黑典型的胶体性能(见表4用ASTM D1765法测定)被用来说明对下模所测得的T值对于本研究所选用的炭黑在γcTAB和γcDBP值(R20.61)之间就没有很好的相关性在另一方面γcTAB只稍微与RPA粘性生热有关(当R20.85时)而γcDBP也只稍微与RPA粘性生热有关(当R20.87时)然而当R20.97时通过把γcTAB作为X1 γcDBP作为X2并采用多重线性回归分析则能对粘性生热(如表10表11和图10所示)建立一个很有用的预测公式2.2用RPA测量硫化胶的生热为硫化胶料和在40时测量硫化胶的生热(因这些生热测量是用硫化后的试样进行的且应变只限制在39%但频率却被增加到720γcpm)RPA亦按如表3所示的试验方案进行组合本研究所用的胶料取自给于表1的配方胶料在现场以180℃10分钟的条件硫化为用RPA进行有效的生热测量把试验温度降至40℃图11显示出由所试验的相应填充剂产生的SBR胶料的粘性生热量及其硫化胶的生热量如所看到的那样能使SBR胶料产生较大粘性生热的填充剂也能使其硫化胶产生较大的生热再则对只加有炭黑的胶料来讲所选择的RPA生热数据与由图12所述的固特里奇屈挠试验机所测得的生热量有关(胶料的热传导性变化会对固特里奇屈挠试验机生热测量有很大的影响这种影响比对RPA测量的大白炭黑的热传导性远比普通炭黑的差)此外在本研究所选用的填充剂限制范围内在由不同填充剂引起硫化胶生热和胶料粘性生热之间具有很好的相关性当然由于硫化时交联键的生成弹性模量相对于损耗剪切模量大大增加因此由硫化胶所产生的热量比相应胶料所产生的热量小得多如由图11所清楚看到的那样2.3补强系数根据公式4用MPT毛细管流变数据计算补强系数(RF)这些数据取自含有如表1所示的不同填充剂的SBR胶料试验同时对这些相同胶料也进行了RPA试验并用公式6和RPA数据计算有关的RF值图13显示出用MPT表观粘度值计算的RF与用RPA复数动态粘度值计算的RF所作的递减比较图14给出R20.91值该值具有好的相关性所看到的一些分散也许是由于MPT毛细管较差的重现性(与RPA相比)所致如Patel Brown和Weaver所述所计算的RF值越大则意味着赋予硫化胶的补强效果就越好图15显示胶料的RF与由RPA所测得的赋予硫化胶弹性模数的比较图16显示出R20.97的很好相关性这意味着如果硫化剂和交联密度没有变化我们通过控制胶料的动态性能就能基本上控制既定胶料的硫化动态性能这可以通过控制由RPA所测得的胶料流变性能来实现2.4用量的影响随着细粒子补强填充剂诸如炭黑或沉淀水合白炭黑的用量增加附聚网络则在临界用量以上生成[15]通常认为对炭黑来讲这种网络的吸引力是由于范德华力所致[16,17]然而就白炭黑而言通常认为较大的氢键力起主要作用因此在临界用量以上时这种填充剂网络的密度变得非常大[18,19]上述研究已经说明就N300炭黑而言该临界用量约为30份[20]由于这种网络建立故在混炼时需吸入较多的能量方能打破它混炼时破坏这种网络所需的能量最终转变为热而消耗掉在RPA试验中用给于表5的胶料进行粘性生热测量图17显示T随着N347炭黑用量的增加而增加如所看到的那样上述用量从15增至75份原文45份有误译注时ΔT值增加很少但在用量较大时对每一个递增用量来讲ΔT值增加很快这是由于生成较多的填充剂网络之故这种网络在施加较大应变使它破坏时产生较大的热量如果用量不够大或粒度不够细那么填充剂网络就不会生成粘性生热就不会那么大用RPA进行等温应变测量可在无需改变临界应变γc的情况下测量这种填充剂网络的数量当所测量的贮藏模量(G')和损耗模量(G'')开始随应变的增加而减小时用临界应变γc来表示通常在RPA中的非填充聚合物其γc约为14%[21]然而由于填充剂网络的密度生成γc开始减小减小炭黑粒度和增加填充剂用量最终能使γc减至0.2%应变以下[22]通过对图18 20的研究人们可看出临界应变γc如何因较小的粒度或较大的填充剂用量而具有较小的应变值由图18可见15份的N110 N347 N650或A1(重质碳酸钙)产生相当大的临界应变γc且G'贮藏模量在γc点以上处处相同这表明在填充剂用量较小时只有少量的粒子(或粒子不够细)生成填充剂网络在图19中以45份填充剂进行这种比较就A1重质碳酸钙而言其用量的增加不足以影响γc因它只有约为1 000 m的最大粒度而没有较大的结构然而半补强N650炭黑(其粒度约为60 m)的临界应变γc约为2%应变而全补强N347和N110炭黑(粒度分别约为30和15 m)的γc则大大减小最后图20清楚地显示所有炭黑的临界应变γc均减至0.5%以下然而A1重质碳酸钙因没有极细的粒度甚至使用75份的用量也不能建立任何填充剂网络或不影响临界应变γc因此重质碳酸钙产生如前面图8所示的相当小的粘性生热(与其它所有研究的填充剂相比重质碳酸钙产生的粘性生热最小)2.5 Einstein Guth和Gold公式据Einstein Guth和Gold公式(即EGG公式)悉填充剂在胶料中所占有的体积会增加胶料的粘度如下面公式所示[23~25]该模型是根据填充剂所具有的理想的圆粒子形状而建立的我们把括号里的系数称之为Einstein Guth和Gold补强系数(或简称为RFEGG)该系数为这个流体动力学公式(它预计填充聚合物体系会有一个比非填充聚合物体系较大的粘度)的一部分表5给出了试验用的SBR配方该配方胶料是以15 30 60和75份炭黑和重质碳酸钙制备的表12给出了计算的炭黑和重质碳酸钙填充剂的RFEGG值因炭黑的比重为2.82而重质碳酸钙填充剂的为2.70故需对这两种填充剂不同的RFEGG值进行计算用量份(数)是以重量为基础的而公式7则需要按体积分数所计算的用量图21比较了四种所选择的炭黑在用量增加时其真正的RPA复数动态粘度值在重质碳酸钙中所看到的粘度增加与用刚才所讨论的Einstein Guth和Gold公式计算的结果有点相符然而由三种炭黑用量增加而致的粘度响应与EGG模型的有较大差异所有三种炭黑的粘度值远比由EGG所预测的大显然这个EGG流体动力学公式低估了由具有极细粒度的填充剂诸如炭黑所赋予的粘度众所周知当填充剂粒度小于100 m时流体动力学理论则不适用于预测合成粘度[26]A1重质碳酸钙有一个约为1 000μ m的平均粒度如上述所述N650 N347和N110的平均粒度分别约为60、30和15 μm因上述的附聚作用由这些半补强和全补强炭黑所赋予的真正粘度远比流体动力学理论所指出的高在恒定的体积分数下填充剂的粒度越小则合成粘度就越高就产生这种现象(包括粒度主要和二次结构吸留胶等在内的差异)原因[27]Medalia和Kraus已提出了充分的理论依据并作了说明此外Pliskint和Tokita还在EGG模型[28]之后提出了一些理论模型这些模型在证实这些效果方面是比较好的3结论下面为本研究所得出的结论(1)用图1所示的RPA模型结构能获得重现性很好的粘性生热测量效果(2)RPA高应变测量在测量胶料的粘性生热中是最有效的(3)用图1所示的RPA模型结构和采取中等应变和高频率相结合的手段能成功地测量硫化胶试样的生热(4)对所研究的填充剂来讲在中等频率(2Hz)下胶料的复数动态粘度*与粘性生热量有关(5)在本研究中用的并能使胶料在未硫化状态中产生高粘性生热的填充剂同样也能使其在硫化状态中产生高生热(6)通过较为迅速的正弦应变能测量补强系数且该系数具有较好的重现性和只需要较少的清理时间同时又与用毛细管流变仪对包括在本研究中的填充剂测量所得到的结果而计算的补强系数有较好的相关性(7)在本研究中用的并具有象由粘性测量那样所测得的高补强系数的填充剂也必然会赋予其相应的硫化胶(用测得的贮藏模量来表示)较高的补强效果(8)用多重线性回归法能获得良好的相关性此法说明了所选用炭黑的CTAB吸附量和CDBP吸附性能与SBR胶料粘性生热的关系
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塑料能够放进橡胶模具里进行硫化粘合吗？
天有客户送来一款样品，但是丁腈橡胶的硫化温度有170多度，从目前的情况判断，塑料在170度就得融化变形了，塑料跟丁腈橡胶是一体成型的，有办法做到塑料在橡胶模具里边一体硫化成型么
种工艺没有做过，百度搜素，你可以试试！
以前常规做法，表面进行化学脱脂处理：李秀权工作室。丁腈胶配方硫化温度可以设计大140摄氏度硫化交联，是先做好塑料件（塑胶件）！
需要技术支持，再在其表面涂抹热硫化粘合试剂后把丁腈胶搭接在表面放进磨具硫化。最好在橡胶内层涂抹一些有弹性冷粘合胶黏剂提高界面粘合性
大概的流程是明白了，但是140度的硫化温度，塑料不会融化掉么？或者说塑料有没有特殊要求？
那要看什么材质的塑料，你可以高温烘烤看是否流淌！！
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不过用PA代替塑料在橡胶模具里边一体硫化成型就行塑料在橡胶模具里边一体硫化成型不大好，丁腈胶硫化化体系改动下，如果要求不严，让其130度硫化，你可先用注塑机做出塑料件，再将橡胶模与塑料件接触处改成水冷
橡胶模与塑料件接触处水冷？那模具温度不是会降低么？这样跟橡胶的热硫化不是相反么？
橡胶模与塑料件接触处水冷，当塑料件和橡胶入模后，冷却水关闭那模具温度就不会降低、开始升温了，这样跟橡胶的热硫化不影响的。当然橡胶与塑件（或其它材质硫化粘合）都应在其表面涂上相关的粘合剂，以增加粘合力。
橡胶模具的相关知识
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