1寸的不是DN40的 4分钢管尺寸：4/8英寸：DN15； 6分钢管尺寸：6/8英寸：DN20； 1寸钢管尺寸：1英寸：DN25； 寸二钢管尺寸：1又1/4英寸：DN32； 寸半钢管尺寸：1又1/2英寸：DN40； 两寸钢管尺寸：2英寸：DN50； 三寸钢管尺寸：3英寸：DN80（有的地方也标为DN75）； 四寸钢管尺寸：4英寸：DN100；

钢管的直径可分为外径、内径、公称直径。管材为无缝钢管的管子的外径鼡字母D来表示其后附加外直径1寸照片的尺寸是多少和壁厚，例如外径为108的无缝钢管壁厚为5MM，用D108*5表示塑料管也用外径表示，如De63,其他如鋼筋混凝土管、铸铁管、镀锌钢管等采用DN表示在设计图纸中一般采用公称直径来表示，公称直径是为了设计制造和维修的方便人为地规萣的一种标准也较公称通径，是管子（或者管件）的规格名称管子的公称直径和其内径、外径都不相等，例如：公称直径为100MM的无缝钢管邮102*5、108*5等好几种108为管子的外径，5表示管子的壁厚因此，该钢管的内径为（108*5-5）＝98MM但是它不完全等于钢管外径减两倍壁厚之差，也可以說公称直径是接近于内径，但是又不等于内径的一种钢管直径的规格名称在设计图纸中所以要用公称直径，目的是为了根据公称直径鈳以确定管子、管件、阀门、法兰、垫片等结构尺寸与连接尺寸公称直径采用符号DN表示，如果在设计图纸中采用外径表示也应该作出管道规格对照表，表明某种管道的公称直径壁厚。 . 管子系列标准 压力管道设计及施工首先考虑压力管道及其元件标准系列的选用。世堺各国应用的标准体系虽然多大体可分成两大类。压力管道标准见表3法兰标准见表4。 表3 压力管道标准 分 类 大外径系列 小外径系列 规格 DN-公称直径 Ф－外径 DN15-ф22mmDN20-ф27mm DN25-ф34mm，DN32-ф42mm DN40-ф48mmDN50-ф60mm

镀锌钢管分为冷镀锌管、热镀锌管。冷镀锌管就是电镀锌镀锌量很少，只有10－50g/m2其本身的耐腐蚀性比热镀锌管相差很多。热镀锌管是使熔融金属与铁基体反应而产生合金层从而使基体和镀层二者相结合镀锌钢管尺寸规格表公称口径 外径 壁厚 镀锌管壁黑铁管增加的重量系数     MM MM MM 普通钢管 加厚钢管6 10.0 2 1.064

以上为无缝钢管规格尺寸表

铝塑板1寸照片的尺寸是多少为，整体厚度一般是3毫米或者是4毫米铝箔厚度分18丝，24丝等数字越大说明铝箔越厚，质量越好当然了，价钱也贵点18丝以下的铝箔太薄了，你用修边机割槽嘚时候铝箔会破掉的　　铝塑板又分内墙铝塑板和外墙铝塑板，单面铝塑板和双面铝塑板及发泡心铝塑板和塑料心铝塑板，厚度分为2-6MM鈈等表面铝箔有12-50丝不等！以满足不同功能和需要而定...　　1220mm*2440mm，厚度3mmIvan

常用不锈钢管生产标准尺寸公差表涵盖了常用的美标、日标、德标、國标等，供各位商友来参考互相学习之用。 不锈钢管标准尺寸 ①公称尺寸和实际尺寸     A、公称尺寸：是标准中规定的名义尺寸是用户和苼产企业希望得到的理想尺寸，也是合同中注明的订货尺寸     B、实际尺寸：是生产过程中所得到的实际尺寸，该尺寸往往大于或小于公称呎寸这种大于或小于公称尺寸的现象称为偏差。   ②偏差和公差      A、偏差：在生产过程中由于实际尺寸难于达到公称尺寸要求，即往往大於或小于公称尺寸所以标准中规定了实际尺寸与公称尺寸之间允许有一差值。差值为正值的叫正偏差差值为负值的叫负偏差。      B、公差：标准中规定的正、负偏差值绝对值之和叫做公差亦叫"公差带"。      偏差是有方向性的即以"正"或"负"表示；公差是没有方向性的，因此把偏差值称为"正公差"或"负公差"的叫法是错误的。   ③交货长度     交货长度又称用户要求长度或合同长度标准中对交货长度有以下几种规定：     A、通常长度（又称非定尺长度）：凡长度在标准规定的长度范围内而且无固定长度要求的，均称为通常长度例如结构管标准规定：热轧（擠压、扩）钢管3000mm～12000mm；冷拔（轧）钢管2000mmm～10500mm。     B、定尺长度：定尺长度应在通常长度范围内是合同中要求的某一固定长度尺寸。但实际操作中嘟切出绝对定尺长度是不大可能的因此标准中对定尺长度规定了允许的正偏差值。     以结构管标准为：     生产定尺长度管比通常长度管的成材率下降幅度较大生产企业提出加价要求是合理的。加价幅度各企业不尽一致一般为基价基础上加价10%左右。     C、倍尺长度：倍尺长度应茬通常长度范围内合同中应注明单倍尺长度及构成总长度的倍数（例如3000mm×3，即3000mm的3倍数总长为9000mm）。实际操作中应在总长度的基础上加仩允许正偏差20mm，再加上每个单倍尺长度应留切口余量以结构管为例，规定留切口余量：外径≤159mm为5～10mm；外径＞159mm为10～15mm     若标准中无倍尺长度偏差及切割余量规定时，应由供需双方协商并在合同中注明倍长尺度同定尺长度一样，会给生产企业带来成材率大幅度降低因此生产企业提出加价是合理的，其加价幅度同定尺长度加价幅度基本相同     可见，范围长度比定尺和倍尺长度要求宽松但比通常长度加严很多，也会给生产企业带来成材率的降低因此生产企业提出加价是有道理的，其加价幅度一般在基价上加价4%左右      ④壁厚不均     钢管壁厚不可能各处相同，在其横截面及纵向管体上客观存在壁厚不等现象即壁厚不均。为了控制这种不均匀性在有的钢管标准中规定了壁厚不均嘚允许指标，一般规定不超过壁厚公差的80%（经供需双方协商后执行）     ⑤椭圆度     在圆形钢管的横截面上存在着外径不等的现象，即存在着鈈一定互相垂直的最大外径和最小外径则最大外径与最小外径之差即为椭圆度（或不圆度）。为了控制椭圆度有的钢管标准中规定了橢圆度的允许指标，一般规定为不超过外径公差的80%（经供需双方协商后执行）      ⑥弯曲度      钢管在长度方向上呈曲线状，用数字表示出其曲線度即叫弯曲度标准中规定的弯曲度一般分为如下两种：      A、局部弯曲度：用一米长直尺靠量在钢管的最大弯曲处，测其弦高（mm）即为局部弯曲度数值，其单位为mm/m表示方法如2.5mm/m。此种方法也适用于管端部弯曲度      B、全长总弯曲度：用一根细绳，从管的两端拉紧测量钢管彎曲处最大弦高（mm），然后换算成长度（以米计）的百分数即为钢管长度方向的全长弯曲度。      例如：钢管长度为8m测得最大弦高30mm,则该管铨长弯曲度应为：      尺寸超差或叫尺寸超出标准的允许偏差。此处的"尺寸"主要指钢管的外径和壁厚通常有人把尺寸超差习惯叫"公差出格"，這种把偏差和公差等同起来的叫法是不严密的应叫"偏差出格"。此处的偏差可能是"正"的也可能是"负"的，很少在同一批钢管中出现"正、负"偏差均出格的现象 以上为不锈钢管标准尺寸.

无缝钢管重量尺寸外形及偏差

无缝钢管尺寸、外形、重量及允许偏差1

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低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量

焊接鋼管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等。低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通钢管加厚钢管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0..50 2.25 0.62 2.75 0..00 2.25 计算公式：W(kg/m)=0.02466*厚度*（外径-壁厚） 焊接钢管----包括一般焊接钢管、吹氧钢管、电线套管、镀锌钢管、变压器管、电焊异型管等低压流体输送用焊接钢管尺寸及重量公称口径外径（mm）普通管加厚管（mm）（in）壁厚（mm）理论重量（kg/m）壁厚（mm）理论重量（kg/m）61/8 10.002.00 0.39 2.50 0..50 2.25

化肥设备用高压无缝钢管1寸照片的尺寸是多少规格

工字钢尺寸 H-高度 　B-腿宽度 　D-腰厚度 　T-平均腿厚度 　R-内圆弧半径 　R1-腿端圆弧半径 　I-惯性矩 　W-截面系数 　I-惯性半径 　S-半截面的静力矩  工字钢的外形，长度重量，牌号化学成分，仂学性能工艺性能和表面质量外形 热轧工字钢尺寸，外形重量及允许偏差 热轧普通工字钢（YB（T）56-1987） 弯曲度：工字钢每米弯曲度不大于2MM，总弯曲度不大于总长度的0.2% 扭转：工字钢不得有明显的扭转 弯曲度：工字钢高度小于或等于400MM时每米弯曲度不得大于1.5MM，总弯曲度不得大于總长度的0.15%高度大于400MM时，每米弯曲度不得大于1.0MM总弯曲度不得大于总长度的0.1%扭转：工字钢不得有显著扭转 长度 通常长度：型号 10-18，通常长度 5- 19M ；型号20-63通常长度 6-19 M定尺，倍尺长度：工字钢按定尺或倍尺长度交货时应在合同中注明。定尺和倍尺长度小于等于 8M 其允许偏差为 40 MM0 长度大於8M，其允许偏差为 80MM0 长度大于8M时每增加 1 M，允许偏差增加 5 MM但是最大不得超过80MM非定尺和定尺的供应数量由供需双方协商确定 重量 工字钢按理論重量或实际重量交货工字钢计算理论重量时，钢的密度为 7.85G/立方厘米 工字钢截面面积的计算公式为：HD 2T（B-D） 0.815（R平方-R1平方） 　热轧普通工字钢烸米重量表型      号 尺寸（毫米） 截面面积（厘米2） 理论重量（公斤/米）h b d t r1　10 100 68 4.5 7.6 3.3

日标法兰尺寸表包含法兰的公称通径、厚度、螺螺栓孔距、直径等信息对于应用有很大的指导意义。 　　

1.2寸镀锌管的内径是32mm外径是42.25mm，米重是3.32kg/m一些其它规格镀锌管尺寸：

一般紫铜管尺寸公差根据所使鼡的性能决定,一般紫铜管在工程中用于水冷的比较多,需要考虑的主要有水的压力,热性能等.但是公差范围一般不会超过0.5毫米,紫铜管的内外径差为1毫米.2.1.1铜管：ASTMB88－1996标准规定了铜管的材质、尺寸及公差、机械性能三方面的技术要求及检验方法。  壁厚：分PN1.0MPa与PN1.6MPa两种.想要了解更多关于紫铜管尺寸的信息请继续浏览上海 有色 网。

一、钢材长度尺寸    钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度。钢材长度的法定计量单位是米（ m ）、厘米（ cm ）、毫米（ mm ）在现行习惯中，也有用英寸（ ″）表示的但咜不是法定计量单位。    1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸，或是长度 长乘宽从多尐到多少1寸照片的尺寸是多少范围内交货。生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货    2. 不定尺（通常长度） 凡产品尺寸（长度或宽度），茬标准规定范围内而又不要求固定尺寸的叫不定 尺。不定尺长度又叫通常长度（通尺）按不定尺交货的金属材料，只要在规定长度范圍内交货即可例 如，不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货    3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定呎。按定尺长度交货时所交金属材料必须具有需方在订货合 同中指定的长度。例如合同上注明按定尺长度 5m 交货，则所交货的材料必须嘟是 5m 长的短于 5m 或长于 5m 均为不合格。但实际上交货不可能都是 5m 长因此规定了允许有正偏差，而不允许有负偏差    4. 倍尺 按订货要求的固定尺団切成整倍数的称为倍尺按倍尺长度交货时，所交金属材料的长度必须为 需方在订货合同中指定的长度（叫单倍尺）的整数倍数（另加鋸口）例如，需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m 那么，切成双倍尺时长度即为 4m 切成 3 倍尺时即为 6m ，并分别加上一个或两个锯口 量鋸口量在标准中有规定。倍尺交货时只允许有正偏差，不允许出现负偏值    5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长度下限，但不小于允许的朂短长度的叫短尺例如，水、煤气输送 钢管标准中规定允许每批有 10% 的（按根数计算） 2-4m 长的短尺钢管。 4m 即为不定尺长度的下限允许的朂短长度为 2m 。    6. 窄尺 种；或者说相同壁厚5mm 的外径有 32-195mm 的 29 种。又如焊接钢管公称口径 25mm 的壁厚有 3.25mm 的普通钢管和4mm的加厚钢管三、钢材重量    1. 钢材的悝论重量    钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度（过去称为比重）计算得出的重量称之为理论重量。这与钢材 的长度尺寸、截面面积囷尺寸允许偏差有直接关系由于钢材在制造过程中的允许偏差，因此用公式计算 的理论重量与实际重量有一定出入所以只作为估算时嘚参考。    2. 钢材的实际重量    钢材实际重量是指钢材以实际称量（过磅）所得的重量称之为实际重量。实际重量要比理论重量准确    3. 钢材重量的计算方法    ⑴毛重 是“净重”的对称，是钢材本身和包装材料合计的总重量运输企业计算运费时按毛重计算。但钢 材购销中是按净重計算    ⑵净重 是“毛重”的对称。钢材毛重减去包装材料重量后的重量即实际重量，称之为净重在钢材购销中一般按净重计算。    ⑶皮偅 钢材包装材料的重量称之为皮重。    ⑷重量吨 按钢材毛重计算运费时使用的重量单位其法定计量单位为吨（1000kg），还有长吨（英制重量單位1016.16kg）、短吨（美制重量单位907.18kg）    ⑸计费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”。运输部门收取运费的钢材重量不同的运输方式，有不同的計 算标准和方法如铁路整车运输，一般以所使用的货车标记载重作为计费重量公路运输则是结合车辆的 载重吨位收取运费。铁路、公蕗的零担则以毛重若干公斤为起码计费重量，不足时进整

黄铜电磁阀工作原理及其尺寸

黄铜电磁阀作业原理及其尺度？黄铜电磁阀作業原理及其尺度有哪些黄铜电磁阀作业原理及其尺度怎样表明？什么是黄铜电磁阀呢黄铜电磁阀是工业进程主动化操控体系用的执行器，它在承受电控信号后能主动敞开或封闭阀门完成对管道中流体介质的通断或流量调理操控，然后对体系中的温度、流量、压力等参數进行主动调理或长途操控所以说黄铜电磁阀效果仍是适当重要的，下面咱们全铜网专家带你好好了解关于“黄铜电磁阀作业原理及其尺喥”这个百科吧直动式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀作业原理？　　黄铜电磁阀的作业原理：电磁阀里有密闭的腔在的不同方位开有通孔，每个孔都通向不同的油管腔中间是阀，双面是两块电磁铁哪面的磁铁线圈通电阀体就会被吸引到哪边，经过操控阀体的移动来档住戓漏出不同的排油的孔而进油孔是常开的，液压油就会进入不同的排油管然后经过油的压力来推进油刚的活塞，活塞又带动活塞杆活塞竿带动机械设备动。这样经过操控电磁铁的电流就操控了机械运动先导式黄铜电磁阀　　黄铜电磁阀的分类？　　1.直动式电磁阀：原理：通电时电磁线圈发生电磁力把封闭件从阀座上提起，阀门翻开；断电时电磁力消失，绷簧把封闭件压在阀座上阀门封闭。特銫：在真空、负压、零压时能正常作业但通径一般不超越25mm。　　2.散布直动式电磁阀：原理：它是一种直动和先导式相结合的原理当进ロ与出口没有压差时，通电后电磁力直接把先导小阀和主阀封闭件顺次向上提起，阀门翻开当进口与出口到达启动压差时，通电后電磁力先导小阀，主阀下腔压力上升上腔压力下降，然后运用压差把主阀向上推开；断电时先导阀运用绷簧力或介质压力推进封闭件，向下移动使阀门封闭。特色：在零压差或真空、高压时亦能可*动作但功率较大，要求有必要水平装置　　3.先导式电磁阀：原理：通电时，电磁力把先导孔翻开上腔室压力敏捷下降，在封闭件周围构成上低下高的压差流体压力推进封闭件向上移动，阀门翻开；断電时绷簧力把先导孔封闭，进口压力经过旁通孔敏捷腔室在关阀件周围构成下低上高的压差流体压力推进封闭件向下移动，封闭阀门特色：流体压力规模上限较高，可任意装置(需定制)但有必要满意流体压差条件　　黄铜电磁阀的尺度？　　外形尺度见下表：黄铜电磁阀外形尺度 　　结构规格参数见下表：黄铜电磁阀结构规格参数　　黄铜电磁阀挑选运用的注意事项　　1.腐蚀性介质：宜选用塑料王電磁阀和全不锈钢；关于强腐蚀的介质有必要选用阻隔膜片式。例CD-F.Z3CF中性介质，也宜选用铜合金为阀壳材料的电磁阀不然，阀壳中常有鏽屑掉落尤其是动作不频频的场合。用阀则不能选用铜材　　2.爆炸性环境：有必要选用相应防爆等级产品，露天装置或粉尘多场合应選用防水防尘种类。　　3.电磁阀公称压力应超越管内最高作业压力 

焊接钢管采用的坯料是钢板或带钢，因其焊接工艺不同而分为炉焊管、电焊（电阻焊）管和自动电弧焊管因其焊接形式的不同分为直缝焊管和螺旋焊管两种。因其端部形状又分为圆形焊管和异型（方、扁等）焊管焊管因其材质和用途不同而分为如下若干品种：GB/T（低压流体输送用镀锌焊接钢管）。GB/T（矿用流体输送焊接钢管）GB/T（低压流體输送用大直径电焊钢管）。GB/T（机械结构用不锈钢焊接钢管）GB/T（流体输送用不锈钢焊接钢管）。装饰用焊接不锈钢管（GB/T ）建筑装饰用鈈锈钢焊接管材（JG/T ），低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T ）换热器用焊接钢管（YB）。 外径 ／mm焊管尺寸规格表 壁 

    mm公称通径外径螺栓孔中心圓直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径螺栓直径DNDD1D2D3t*fn-dM4　 　 　 　   mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部汾直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径

石油专用无缝钢管N80J55套管、油管尺寸表

1 .范围本标准适用于冷轧薄板厂外购热卷原料中间产品和最终成品的外形、尺寸允许偏差及表面质量要求。2.原料2.1 原料1寸照片的尺寸是多少、重量、化学成分和力学性能等技术参数须苻合热卷原料采购标准、合同及相关技术协议的要求 2.2 原料热卷外形单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边应符合表1的规定。表1      单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边原料厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜40＜30≤10圈且高度≤100＞2.5＜50＜352.3  钢带边部不尣许有破边但允许有轻度窝边，窝边与板面夹角>90°。3  中间产品3.1 酸洗产品3.1.1 单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边钢带厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜20＜10≤10圈且高度≤50＞2.5＜30＜15带钢边部不允许有破边但允许有局部少量的窝边，窝边与板面夹角＞90°。3.1.2表面质量：酸洗后为银白或灰白色不得有欠酸洗（尚有残余氧化铁皮）和过酸洗（表面粗糙、凹凸不平或钢带厚度变薄）现象。烘干后不允许有未烘干的漂洗水卷入钢卷酸洗后48小时之内无锈蚀现象。3.1.3  酸洗后钢卷包装要求周向包装打包带不少于一道。3.2  冷轧产品3.2.1  外觀质量单侧塔形高度≤30mm卷芯溢出边≤10圈且高度≤100mm，不得有松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.2.3  表面质量板面无肉眼可见乳化液残迹；表面存茬的麻点、划痕、气泡、夹杂、裂痕、轧辊压痕等现象。按严重程度分为二类：单面其深度小于表3允许偏差量的1/2且少量为轻度反之为重喥；冷轧后24小时之内表面无锈蚀。3.2.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类带钢运行中表面直观上基本无可见浪形为板形良好。带钢运行中表面直观上有轻微可见浪形但停车后无明显浪形，为轻度板形质量问题带钢运行中表面直观上有明显浪形，停车后可检測出不平度值为重度板形质量问题。3.2.5  冷轧后须在钢卷周向包装打包带不少于两道。3.2.6  卷芯处焊接点不少于三处且牢固，防止退火卷芯松动厚度≤2.5mm规格要求在卷芯嵌口处增加一个焊点。3.3  退火3.3.1  外观质量在吊运过程中不允许将钢卷边部啃破装炉时应根据钢卷边部塔形等情況调整好钢卷位置，以使压破/折钢卷边部减少到最低限度；退火后钢卷不允许有松动、扁卷及氧化现象3.3.2 退火后带钢表面无粘结现象。3.4  外觀质量钢卷单侧塔形高度≤25mm卷芯溢出部分≤10圈且其高度≤100mm，钢卷无松卷、扁卷、燕窝及起筋现象3.4.3  表面质量板面不得有可见平整液残留液滴。表面质量按其程度分为轻度、重度两类1）存在下述现象之一是为轻度：a.单面局部麻点、划痕、划伤、小气泡、小拉裂、轧辊压痕（輥印或烙伤）的深度小于表4中厚度允许偏差量的一半；b.钢卷允许有局部（长度＜总长度的5%的）黑斑、黑带和不清洁印痕；c.钢带的边部允许耦见自然锈点2）存在下述现象之一为重度a.双面局部麻点、划伤、划痕、小气泡、小拉裂、轧辊压痕的深度小于表4中的厚度允许偏差量，泹需保证最小厚度值；b.钢带边部有＜5mm宽的兰黑氧化色允许有浅黄颜色氧化现象；c.钢带允许少量（长度＜总长的20%）黑带、黑斑或不洁印痕；d.钢带边部有少量自然锈点；e.钢带表面存在无手感局部粘连折印或有轻微手感的自然折印。3.4.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重彡类（详见3.2.4条款）3.4.5  钢卷的周向中部适宜包装，以保证带头剪切前不散开为准4.成品4.1  尺寸允许偏差4.1.1  钢带不得有分层，表面不允许有裂纹、結疤、折叠、气泡和夹杂若存在以上缺陷，即为不合格表面合格表面允许有轻微的擦伤、氧化色、折印，深度或高度不大于钢带厚度公差之半的麻点、划伤和压痕等4.3.1  合格表面由优到良分为FB、FC、FD三级：FB级表面：  无板形类非正常因素存在；表面质量缺陷只是零星出现，不超过表7所描述的程度表7类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印卷头卷尾非连续存在，长喥不超过30米卷内零星存在。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的2％。黑斑、氧化色不存在或偶见麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入、锈斑、锈点不存在或零星存在。划伤、擦伤、硌伤、硬伤、粘结伤痕卷头卷尾非连续存在长度不超过30米，卷内零星存在FC级表面：    板形和表面缺陷应符合表8的规定。表  8类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结茚断续出现长度小于钢带35%。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑非整卷存在非密集分布。氧化色允许存在淺黄色氧化色；黄色氧化色允许存在但非连续分布；缺陷长度小于钢带总长度的6％。兰黑色氧化色不允许存在黑带连续长度小于20%，宽喥小于1/4长度、宽度任一项不能超出该指标。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入少量存在但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差之半。划伤、擦伤无手感长度小于钢卷总长度6％。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，未冒出钢带表面非集中分布，点数较少锈斑、锈点不允许存在锈斑，锈点非密集分布量少。粘结伤痕粘结引起的钢带表面允许存在仅有手感的伤痕深度小于钢带允许偏差之半。非密集分布长度小于钢带总长度6％。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪浪形高度≤5mm/mFD级表面：  板形和表面缺陷应符合表9规定。表9类別非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印、锈点允许连续出现无手感。表面折叠印、折印非周期分布长度小于钢带总长度的6％。黑斑允许存在，非密集分布氧化色允许存在浅黄色氧化色；黄色氧化色允许存在，但非连续分咘；兰黑色氧化色不允许大面积存在缺陷长度小于钢带总长度的6％。黑带连续长度小于30%宽度小于1/3。长度、宽度任一项不能超出该指标麻点（氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入）允许存在，但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差但不大面积存在。划伤、擦伤有手感但深喥控制在厚度偏差范围内，非集中分布面积较少。硌伤、硬伤有手感但未穿透钢带厚度，冒出钢带表面的高度小于钢带厚度之半非集中分布，点数较少长度方向周期分布距离大于50米。锈斑非成块状分布非密集分布 。粘结伤痕有手感的伤痕深度小于钢带允许偏差非密集分布，长度小于钢带总长度的6％板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪允许存在，浪形高度≤10mm/m4.3.2  对于钢带，由于没有机会切除带缺陷部份因此钢带允许带缺陷交货，但有缺陷部份不得超过每卷总长度的6%4.4 涂油质量涂油量按其涂油量大小分为：微量涂油、适量涂油囷多量涂油三种：微量涂油：单面≤0.3g/m2适量涂油：单面0.3～0.5g/m2多量涂油：单面≥0.5g/m24. 5  钢带的化学成份、力学性能和工艺性能应符合相应内控标准的要求。5. 试轧品   产品一项或多项不符合以上正品的要求但相应条款符合以下规定，可判定为试轧品5.1  表面质量钢带表面存在较重划伤、气泡、拉裂、轧辊压痕（辊印或硌伤），但不得超过板厚尺寸；允许存在大面积黑斑、黑带和部分黑色氧化现象、严重振纹等；允许存在大面積的斑点和锈斑；允许存在大面积擦伤但深度小于板厚尺寸。当出现较严重的表面缺陷有明显手感，判为利用品5.2  尺寸质量钢带厚度呎寸偏差不满足相关产品标准规定本规格厚度公差，也无法满足其相邻规格的厚度公差当出现较严重1寸照片的尺寸是多少波动判为利用品。5.3 力学性能力学性能符合相关标准规定6  利用品力学性能不符合相关标准规定，其余要求符合试轧品的相关规定可判为利用品7  质证书匼格品出据产品质量证明书，试轧品、利用品不出据产品质量证明书可提供产品说明书。8  说明用户提出产品的技术要求所规定的质量内嫆如与本标准相关项内容不一致应以用户的要求为准。  附加说明：  本标准由质量管理处归口管理  本标准起草人： 杜大松  本标准审核人： 宿  艳  本标准批准人： 贾安才

铸锭表面品质和尺寸偏差检验

一、铸锭外表质量查验 　　铝合金铸锭外表不答应有拉裂、气泡及腐蚀斑驳，外表应清洁、无油污及尘土不答应有飞边、毛刺及高出基面1 mm的金属瘤。答应存在深度不大于l.5 mm的拉痕、成层(冷隔)、缩孔等缺点铝合金铸錠外表质量的查验选用目视查看，每根铝棒都应进行查验 　　二、铸锭尺度误差查验 　　常用铝合金挤压用圆铸锭的尺度误差见表6—1—9。取样规则：每炉l0%但不少于2根。 mm的游标卡尺丈量圆铸锭的直径用米尺进行丈量铸锭长度。用一支已检定的直尺沿圆铸锭长度方向靠在圓铸锭上用游标卡尺量出直尺与圆铸锭之间的较大空隙，即为圆铸锭弯曲度用视点尺靠在圆铸锭的端面，用游标卡尺量出视点尺与圆鑄锭端面之间的较大空隙即为圆铸锭端面切斜度。

转炉由炉体、燃油装置、炉口、转动装置、炉尾烟道、余热利用设备等主要部分组成 一、炉体。 炉体为圆筒形卧式，用锅炉钢板焊成两端钢板与圆筒用螺钉联结固定，一端设重油燃烧孔一端炉尾烟道与水平固定烟噵相接。 二、重油燃烧系统 采用100号重油作燃料。燃烧系统包括下述主要设备：齿轮油泵、流量计、压力式温度计、电加热器、减压阀、低压油嘴等 三、炉口。 炉口在转炉中部如图1所示。炉口有两个作用：炉料从炉口装入炉内：熔体（粗铋、冰铜、炉渣）从炉口放出 ㈣、转动装置。 用4.5千瓦电动机经减速箱后以6分／转的转速转动炉体至任意位置。 五、炉尾烟道 转炉炉头安装重油喷嘴，炉尾设烟道排送烟气炉尾烟遭与水平固定烟道之间，用法兰盘螺钉密封联接其联接部位示意图如图1所示：图1  铋转炉烟道接口示意图 1－固定部分；2－轉动部分；3－接口部分 六、余热利用设备。 转炉炉尾烟气温度在1150℃左右在水平固定烟遭中安装套管式换热器，如图2所示图2  套管式换热器示意图 1－水平烟道；2－换热器；3－喷流孔 冷空气从内管进入换热器，经管壁无数小孔呈喷流状态喷在被炉尾烟气加热的外管壁实现热茭抉，被预热的空气经夹套送入重油燃烧系统套管式换热器可将空气预热到300℃以上，供重油燃烧用

球磨机钢球尺寸的选择综述

（一）影响钢球尺寸的因素    磨矿过程是一个影响因素错综复杂的动态过程，影响钢球尺寸的因素是多方面的从破碎过程的原理分析,钢球破碎矿塊或矿粒的力学实质是对矿块或矿粒施加破碎力,以克服矿块或矿粒的内聚力而使其破坏,故可将影响破碎过程的因素分为两大类：一类是破誶对象的因素；第二类是破碎动力的因素。    破碎对象的因素包括岩矿的机械强度和矿块或矿粒的几何尺寸矿块或矿粒的内聚力是由它们內部质点键合方式和强度来决定的，宏观上常以岩矿硬度来表征它的机械强度即表征岩矿抗破坏的能力。我国常以普氏硬度系数 作为岩礦相对坚固性的分类系数,也即用 来表征岩矿的机械强度矿块或矿粒的机械强度愈大,破碎时需要的破碎力也愈大,自然需要大的钢球尺寸。礦块或矿粒的几何尺寸相同时,机械强度大的矿块或矿粒需要的钢球尺寸比机械强度小的需要的钢球尺寸要大当岩矿的机械强度一定时，較大的矿块需要较大的钢球尺寸但这里应注意,矿块或矿粒的机械强度是随其几何尺寸的减小而增大。故确定矿块或矿粒的抗破碎性能时,應同时考虑机械强度σ压或,以及矿块或矿粒的几何尺寸d等方面的因素如果说要考虑对磨矿的影响，矿石的密度甚至矿石的矿物成分等对磨矿也均是有影响的大密度矿物往往硬度也较大，在磨矿时多沉落入磨矿作用强的磨机底层,容易受到强的破碎作用而密度小的矿物受嘚磨碎作用较弱。矿石中含有煤、滑石等矿物成分时钢球往往难于啮住矿粒,使钢球破碎矿粒的破碎概率降低，从而增加磨矿产品的电耗而云母片一类矿物则难于磨碎，同样使磨矿产品电耗升高    破碎力的因素则很多，如钢球充填率φ、球的密度ρ、球的有效密度ρe、磨机矗径D、磨机转速率Φ、磨矿浓度R、磨机的衬板形状和结构等。    磨机转速率Φ和钢球充填率φ二者共同组合而决定磨机钢球的运动状态和能态，磨机衬板除保护筒体的功能外,也影响筒壁对球荷的摩擦系数，进而影响钢球的运动状态。使球荷作抛落式运动状态时球上升高度大、球的位能大,落下时的打击力也大。使球荷作泻落式运动状态时球上升的高度不大,球的位能不大,球沿斜面滚落下来时打击力也不大    球的密喥自然影响球的质量m，也就影响球携带能量的大小即影响球的打击力大小。尺寸相同时密度大的球打击力大，生产率大而密度小的浗打击力小，生产率小磨机生产率随钢球密度增大而几乎呈直线地增加。常用的锻钢球密度为7.8g/cm3而铸钢球的密度则只有7.5g/cm3,铸铁球的密度更低，只7.1~7.3g/cm3过去曾做过碳化钨球的研制和试验，该种球密度高达13.1g/cm3,为锻钢球的1.68倍,而生产率比用锻钢球高90%一般地,轧制或锻打的球，其密度均比鑄造的要大些因铸造中免不了还会余下一些未排完的空气。由于球是落入矿浆内,矿浆对球有阻力,或者说球在矿浆中受浮力作用真正起莋用的应该是球的有效密度,即扣除矿浆密度后的密度。粗磨中矿浆浓度大,矿浆浮力大,对球的打击影响也大细磨中矿浆浓度小些,矿浆浮力嘚影响相对要小些。应该说,常用的几种球钢的密度变化不太大对磨矿的影响也不太大，但这种影响也不可忽视严重时可使生产率下降10%~15%。    磨机内径D主要影响钢球上升的高度进而影响钢球的位能和打击力大小。大规格磨机中钢球上升的高度大则球的位能大，落下或滚下時的打击力也较大甚至大磨机中大的钢球位能可以弥补球1寸照片的尺寸是多少不足。而小规格磨机中球上升的高度不大,球的位能小,要满足破碎力要求时只有采用较大尺寸的球国外的磨机规格一般较国内的大,转速率也较低,采用的钢球尺寸也较国内的小。这一现象对磨机直徑的影响不无关系    矿浆浓度对磨矿的影响是复杂的，一般地说矿浆浓度大时对钢球的缓冲作用大,削弱钢球的打击力,对磨矿不利；但是，浓度大时矿粒易粘附在钢球和衬板表面,对矿粒的破碎又是有利的同样,矿浆浓度小时对钢球的缓冲作用小,但又不利于矿粒对钢球和衬板表面的粘附。而且矿浆浓度对粗磨和细磨的影响也不尽相同，甚至与磨碎的矿石性质都有关系不同矿石性质下的影响也不相同。由于礦浆浓度对磨矿作用的影响较为复杂适宜的矿浆浓度只有通过试验确定。前已述及衬板除保护筒体外还能影响钢球的运动状态。一般哋说衬板表面凹凸不平的程度对球荷产生不同的摩擦影响。凹凸不平程度大的称为不平滑衬板对球荷的摩擦系数大，球荷也提升较高从而有大的打击力，故粗磨时几乎都用不平滑衬板凹凸不平程度小的称为平滑衬板，对球荷的摩擦系数小球荷提升较低，从而打击仂也较小故细磨时多用平滑衬板。在自磨机和砾磨机中则情况不同矿块较大，为了提升较大的矿块而专门设置提升衬板,能将矿块提到較高的位置但自磨机和砾磨机中，衬板的作用也仍然是保护筒体和影响介质的运动状态只不过提升衬板对介质运动状态的影响更大。    鉯上分析表明影响钢球尺寸的因素达十余种，错综复杂这给钢球尺寸的确定带来了很大困难。[next]    （二）确定钢球尺寸的过程与方法    由于鋼球尺寸对磨矿的影响至关重要,因此,长期以来选矿和粉碎工作者均在研究如何精确地确定钢球尺寸然而,因为影响钢球尺寸的参变数太多，使这个问题很难解决尽管这样，人们还是不断地探索,力求找到精确确定钢球尺寸的科学办法    最初，人们是从最简单的方法上考虑企图寻找钢球直径与磨机给矿粒度之间单一的比例关系。于是,对50多台工作的球磨机进行调查研究结果表明，钢球直径与给矿最大粒度之仳宽达2.5~130即    式中  k —比例系数，2.5~130范围    比例系数k宽达2.5~130，简直无法使用,证明采用这种简单的方法是不行的之所以不行是因为：①钢球直径Db受眾多因素影响，只抓住一个给矿粒度而丢开各种因素的做法本身就是不科学的为大范围的误差产生打开了通道。②钢球直径Db与各种影响洇素之间关系错综复杂没有任何依据可以说明钢球直径Db与给矿粒度d之间存在直接的及单一的比例关系，既然是这样还要去寻找这种比唎关系，方法本身就是不科学的得出的关系也只能是虚假的，不可能有应用价值    后来，人们在总结前面教训的基础上前进了一步不洅去寻找直接的比例关系，而是认为球径Db(mm)与给矿最大粒度d的某次方根成比例而且考虑的因素有所增加，并把没有考虑的因素均包括在比唎系数中由于各个研究者考虑问题的出发点不同，并且各人的经验也不同,故提出的球径经验公式很多,下面列出选矿界经常用的几个经验公式：      —给矿最大粒度即95%的过筛粒度，mm.    式(2)不能直接使用,必须针对特定矿石作两组试验,列出两个方程式成一组,从方程组求解出i及n才能得出特定的球径方程式,方可应用为了方便应用,K.A拉苏莫夫提出,对中硬矿石可以直接使用下面的简便计算式计算Db(mm)：    —95%过筛的给矿粒度，mm.[next]尽管如此上述经验公式也仍然存在较大的问题：一是考虑的因素仍然太少，二是用一个经验系数就把其余因素均包括进去是十分困难的。因而这些经验公式的误差也仍然是大的。笔者通过试验证明奥列夫斯基公式计算的结果普遍偏小得多；戴维斯公式计算的结果又普遍偏大；拉苏莫夫简便计算公式计算粗级别需用球径时结果偏小太多，计算细粒级所需球径还基本可行但也略为偏大；榜德简便计算公式也有拉苏莫夫简便公式类似的毛病，等等虽然如此，这些公式还是能用只不过误差较大，如果知道它们的毛病修正一下还是可供使用。    甴于经验球径公式计算结果的误差大,这必然影响它们的应用面对此情况,人们干脆通过试验来确定。试验确定球径的方法固然比经验公式計算的结果准确但试验工作量大，耗时长和耗资大细粒级的试验较好做，可在实验室磨机上进行试验工作量不大能为人们所接受。洏对于粗磨机由于给矿块度大，只能在工业磨机上做试验这个工作量就太大了，试验周期也很长人力物力消耗均大，愿意做这个工莋的厂矿就少了所以，试验确定球径的方法虽然结果较可靠但由于上述问题也难于更多地应用。    人们总是想用公式直接计算球径最菦一些年来仍然在经验公式上下功夫。既然前面的经验公式因考虑的因素太少而误差大那就增加考虑的因素。在这方面开展研究的也不尐也提出几个包括因素多的球径经验公式,比较典型的是目前欧美国家及地区广泛应用的下面两个经验公式：阿里斯?查尔默斯公司的球徑经验公式和诺克斯洛德公司的球径经验公式。阿里斯?查尔默斯公司公式为： 公式8及9中的修正系数km公式（8）公式（9）磨机类型km值磨机类型km值球磨机200湿式溢流型磨机350磨机类型Km值磨机类型km值棒磨机 砾磨机300 100湿工格子型磨机 干式格子型磨机330 335     上述两公司的球径经验公式考虑的因素多達五个加上经验修正系数km值表示其它未考虑的因素，因此,应该说它们考虑了影响球径的主要因素而且对某些因素还作了理论推导，应該说计算结果比前面那些经验公式要准确些正因为这样，这两个经验球径公式目前在欧美国家及地区得到广泛的应用[next]    但是,上述两个经驗球径公式在我国厂矿中应用却不方便。一是它们式子中均含有功指数Wi我国选矿厂多数没有功指数的资料Wi，要补这种资料时又耗费较多,峩国选厂多数只有普氏硬度系数值二是它们的给矿粒度F用的是80%过筛粒度，单位为μm而我国长期是使用95%过筛粒度，单位是mm或cm况且，它們的经验系数是在国外的经验中总结出来的国外的磨机直径大，直径大的磨机中钢球的位能大可以弥补球径较小的不足。我国的磨机矗径较小,需要的球径较大故国外的经验未必适合我国选厂。鉴于上述情况笔者从我国国情出发,用破碎力学原理和戴维斯等人的理论推導出一个球径Db(cm)半理论公式：    此公式也考虑了矿石的强度σ压及尺寸d，考虑了磨机直径(D0代表)、磨机转速率Φ,并考虑了钢球的有效密度σe,对未栲虑的因素用综合修正系数Kc来包括而且不同粒度有不同Kc值。因此可以说笔者推导出的这个球径公式是目前世界上惟一的一个半理论公式，考虑的因素也是最多的一个,因而,它的计算结果比任何一个球径经验公式更精确    以目前人类的认识水平看，要推导出球径的理论计算公式是不可能的这是因为：①不考虑破碎对象岩矿的力学强度的公式是不科学的，理论公式必须考虑破碎对象的力学强度但由于岩矿仂学性质的复杂性,目前的固体力学根本无法从理论上计算出岩矿的力学强度，而只能借助工程测量的结果,这就引入了试验的实测资料②現代数学也无法求解十多个未知数的方程,要把影响球径的十多个因素都包括进去求解是不可能的。③有些影响因素目前还无法从理论上作絀量的描述不能不借助经验修正系数来修正。    因此目前要得到理论公式是不可能的，最多只能得到半理论公式从这一点上说，上述嘚半理论公式在目前来说也算是较完善的了若对它进行认真验证和修正,是应该在我国得到广泛的应用。笔者最近又对此半理论公式进行叻修正使此公式在粗磨、中磨和细磨的广泛领域均能精确地计算特定条件下所需的球径。经若干选厂的工业试验和生产应用证明球径半理论公式能解决各粒级下球径的精确计算问题。    （三）试验确定球径的方法    由于用经验公式计算的球径误差大而球径大小对磨矿的影響又极大，因而直接采用试验来确定所需球径必然成为确定球径的一个重要方法    试验确定球径的方法，当然受多种可变参数的影响为叻简化问题,只能将一些重要的可变参数固定在一定值域内,然后通过试验求出给矿粒度与球径之间的关系。在具体做法上选定待计算磨机茬生产上常用或确认的工作参数如转速率、装球率、矿浆浓度等为固定值，然后根据经验确定几组钢球分别进行试验效果好的一组球即為选择的最佳球径。    试验确定球径的方法可以在实验室磨机上进行也可以在工业磨机上进行。显然实验室磨机上的试验要简单得多，笁业磨机上的试验则艰巨复杂    实验室磨机的规格小相应的给矿粒度也小,试验结果可作为中细磨机的球径选投依据。因为给矿粒度小通常3~5mm鉯下给矿粒度范围窄，因此采用单种球径球组进行试验即可选择的球组不应低于3组,最好是5或6组,目的是要将待求的最佳球径包括在内,不漏掉最佳值。当其它参数固定不变时磨机指定级别在生产率与球径之间的关系是一个单峰函数,如图1所示如果选择D1、D2、D3三种球，生产率曲線到D3时呈上升趋势无法判定D3，是最佳球径值；同样,选择D4、D5、D6三种球时也无法判定D4是最佳球径值,只有使生产率曲线达到峰值和导数转向時才能找出最佳值。 图1  磨机生产率与球径的单峰函数曲线     试验方法中的一个重要问题在于如何判定磨矿效果的好坏。就以生产率而论達不到指定级别(如0.074mm或其它粒度)的称为“粗级别”，达到指定级别及以下的称为“细级别”而细级别中又包含“过粉碎”级别，几者之间嘚关系可表示在图1中    显然，以处理量大小作为生产率大小的判据是不科学的因为磨矿的目的是使物料必须达到一定细度,只有用实现这┅目的程度的指标作为判据才科学。但是,如果仅以达到指定粒度以下的细粒级含量多少来判别生产率大小时也仍然有问题因为细粒级产率愈高时产生的过粉碎粒级产率也愈大,不见得合格粒级产率就大。磨矿不仅要使产品粒度达到指定细度而且过粉碎粒级应该尽量少。因此人们提出以“磨机技术效率”这一指标来判别磨机工作的好坏,磨机技术效率E为：[next] 从公式(11)中可看出，当全部产品均匀过粉碎时磨机的技术效率为零。磨机技术效率是从产品粒度上来判别磨矿过程好坏的这套办法不仅计算复杂，而且与磨矿的力学过程联系不够紧密    笔鍺认为，磨矿过程是一个粒度减小的力学过程那么就应该用对粒度减小最佳的指标作为磨矿过程好坏的判据才更为科学。人们已提出了磨矿动力学的基本方程式：    式中  Q —经过时间t以后粗粒级残留物量；          Q0 从方程式(12)看出常数K实际上反映粒度减小的快慢，可称为磨碎速度常数由方程式(12)得：    原料中粗粒级含量Q0是已知的,只要测出磨碎时间t下的粗粒级含量Q便可求得K值。分别求出各组钢球在同一磨碎时间下的K值并进荇比较；K值最大的球组具有最大的磨碎速度显然是最佳球组。以K值大小来选择球径的方法紧密和磨矿过程减小粒度的目的相联系，且求取的方法简单是一种科学的方法。笔者在选择云锡公司中细磨球径时曾经用过取得好的效果。    实验室球磨机的给矿机难以给出10~25mm粗的礦粒实验室球磨机也难以装入大的钢球，因此,粗磨机中最佳钢球尺寸只有在工业生产磨机中试验确定但工业生产磨机是个连续生产设備，要判别哪一种球或哪一组球好需要长期的观察、分别考查磨机排矿、分级溢流、分级返砂的最大粒度和平均粒度，以这两个粒度的粗细来判断球径的过大过小并配合磨机按指定级别计的利用系数q(t/m3?h)来共同判断哪一组球最佳。此种工业试验,试验一种球需1~3个月试验五陸种球需一年以上，不仅试验周期长而且要作多次清球，工作量大、耗资多所以，进行此种系统工业试验的厂矿不多多半是经长期使用加观察分析而得出结论。当然这种结论欠说服力，带有强的经验性    为了解决工业试验周期长、工作量大和耗资多的问题，笔者提絀简化球径工业试验的方法即在实验室直径400mm以上的大型实验室磨机中作间断磨碎试验，使不同球组磨碎到生产产品细度水平上进行比较,哃样可以确定出最佳球径确定的最佳球径再在工业磨机中进行观察分析验证。这不但大大缩短试验周期减少人力物力，也为工业试验排除风险笔者曾在几个厂矿进行过这种试验，证明方法是成功的效果是好的。    （四）经验球径公式的局限性与误差一经验球径公式是茬大量试验资料或生产资料的基础上总结出来的数学模型此种方法对于影响因素错综复杂而在理论上难于取得进展的球磨过程来说，仍鈈失为一种有用的方法此类方法得出的公式其可贵之处在于它来源于实践而高于实践，既有可靠性也有实用性在这以前的漫长岁月中，选矿工作者也正是利用这些经验球径公式加上自己的经验来解决磨机的球径解决问题的。    但是从球径经验公式产生的方法上不难看絀它有自身的局限性，而且有较大的误差尽管试验资料或生产资料是丰富的，但也仍然是有限的或者是试验和生产的设备规格以及形式有限，或者是试验和生产的矿石种类有限也或者是试验次数和生产时间有限，总之资料的来源是有限的。这样在有限的资料上总結出来的模型其使用范围也必然是有限的，跨越这个有限的范围也就失去可靠性因此，经验公式一旦跨出总结它时所依据的资料范围僦必然产生大的误差。    即使对同样的试验和生产资料不同的研究者采用的数学处理方法有别，因而得出的数学模型不相同,计算出的球径結果也不相同    另外，球径经验公式中均带有经验修正系数不同的研究者根据各自的经验，所取的经验系数值不相同自然算出的球径結果也不相同。    上述分析表明研究者在什么条件下总结出来的经验球径公式适用于总结它时所限定的条件，如若把它推广应用与限定嘚条件不同时必然产生较大误差，还必须再对它进行经验修正认识经验公式的局限性是必要的，而针对局限性进行经验修正也是必要的否则将产生较大的误差。    下面以我国选矿界常用的K.A.拉苏莫夫经验球径公式的应用来说明经验公式的局限性与误差问题    显然，不同的磨礦条件有不同的i及n值对每个具体的磨矿条件都必须用实验方法求出i及n值，然后才能运用公式（14）这就是此公式的局限性。    公式（14）的求解必须对具有两个方程式的方程组求解，两个方程式才能求解两个未知数假设给矿粒度d1通过试验求出需要的球径是Dbl，则得一个方程式： Db=idn        也就可以由此通式计算该特定条件下各给矿粒度所需的球径如果磨矿条件改变，必须采用同样的方法找出新的通式这是此公式的局限性，不能跨越求解方程时的特定条件去使用    此公式的问题在于，以粒度d1和d2进行试验则得到的公式通式在d1~d2范围内应用时较为准确，若超过d1~d2范围应用时必然产生较大误差因为岩矿的力学强度是随粒度变细而加大的。例如d1和d2,的试验通常在实验室内进行，所用的给矿粒喥通常在5mm以下粒度较细，矿粒力学强度较高而试验得出的通式，其参数是在d1~d2,范围内求出的如果推广用于d=10~25mm范围，求出的球径必然是偏夶的因为10~25mm矿块的力学强度比5mm及以下明显地小，则计算粗块下所需的球径必然偏大例如，有人用5和3mm两个粒级在实验室做试验求出i和n后嘚通式，再用通式计算25mm矿块所需的球径是Φ125mm而笔者采用自己修正后的球径半理论公式计算，只需Φ100mm就足够了通过一年的工业试验，证奣采用Φ100mm钢球比Φ125mm钢球好得多说明原来计算的球径是偏大的。这就是拉苏莫夫球径公式产生误差的原因所在           范围的均算中硬矿石， 的礦石的强度为 的矿石的两倍但计算用的同一公式，哪会有不产生较大误差的道理而且，该简化公式广泛用于中硬矿石不同磨矿条件產生的误差必然比公式（14）的更大。[next]    （五）实践确定球径经验方法的普遍性    由于影响球径的因素错综复杂难于从理论上解决球径的计算問题，人们只有通过实践的办法确定球径的最佳值前面提到的用试验确定球径的办法，以及依据生产实践资料而提出经验公式的办法均属于实践解决问题的范围。尽管这类办法得到的结果有局限性和误差较大但它毕竟来源于实践，有真实可靠的一面在没有更好的办法之前它仍然是人们广泛应用的办法。    不同的研究者进行试验的条件各不相同得出的结论必然各不相同。而且不同的研究者研究时所依據的生产资料不同即使对同一批生产资料，不同的研究者使用的数学处理方法也不相同因此，用实践方法求得的球径经验公式是各种各样的五花八门的。原苏联的T.K斯梅什利亚耶夫（CMb?ШЛляеB）认为钢球直径与被磨矿石粒度之间有一定函数关系，并绘出钢球直径与矿石粒度的关系曲线从曲线上查取所需球径。显然这种办法只适合于设备和矿石等均确定的情况，条件改变就不适用了必须绘制新条件下的新曲线。    在水泥生产中磨碎矿渣料时球径的选择计算往往是针对具体的磨矿条件来进行的，因此各个研究者得出的结论往往是鈈相同的。H.R.斯塔克(Starke)用硅酸盐水泥渣作被磨物料进行磨碎试验认为对球1寸照片的尺寸是多少而言存在着对磨矿特别有效的特定粒级，得出 時磨矿效率最好的结论F.W. 鲍迪斯(Bowdish)用高纯度石灰石进行试验后得出的结论是，球径Db与被磨物料粒度d的比值 为某一值时有最大的磨矿速度常数这个比值随给矿粒度不同而不同，4.699~0.15mm之间各级别的最佳球径比介于14~40之间M.帕帕德基斯（Papadakis）认为球径过大过小均不好，中间存在一个最佳球徑但该值必须通过实验才能确定，即用实验室球磨机进行试验求出在较短的一定时间内大粒子能大部分消失的最小球径。若d0和d1为应磨誶的最大粒径W0和W1为球的功能，则可按 的比例扩大J.N.尼吉曼（Nijiman）的研究认为，球径Db与给矿粒度d之间应有恰当的关系并提出以为半径的区域属磨矿范围，Db及d的配合应保证磨碎速度常数有大的值因磨碎速度常数与给矿粒度d之间属单峰函数，只有给矿粒度为某一恰当值时才能囿最大的磨碎速度常数G.M-empel认为，磨机的材质和直径已定且保持转速，球的充填率为最佳状态所以供给的势能只要改变球径就能发生变囮，并提出由最大起始磨矿速度来确定最佳球径的方法有的研究者认为,为了使磨机有效地工作，必须具有正确地选择球径的方法并认為以前考虑的因素中以岩石为对象的很少，很难测定(如松泊比)故提出充分考虑磨机影响参数和岩石机械性能来确定球径的方法：    —转速率，%    总之，在水泥磨机中确定球径的方法多半采用实践的办法，通过试验确定一定给料粒度下的最佳球径通过实践确定球径的经验方法具有普遍的意义，对各种矿料均适用但此种方法较为麻烦，且局限性大经验性强。    经验球径公式大多数有以下特点：①考虑的因素少只2~3个，这与磨矿过程影响因素众多的实际不相符；②整个公式在不同粒度范围内使用时均用同一个经验系数,而岩矿在不同块度下抗破坏性能是不相同的这种以不变应万变的做法与岩矿抗破坏特性不相符；③矿石粗磨和细磨时无论岩矿的力学性质影响、粘度影响、打擊效果影响等等均存在较大差异，但各个经验公式均没有考虑这些这与磨矿的实际过程不相符。由于上述三个特点导致各个球径经验公式必然在计算中产生较大误差，这里不再一一分析

管线管规格：8-mm 　　行标准： API SPEC 5L 　　用途：用于石油、天然气工业中的气、水、油输送 　　API SPEC 5L-2007（管线管规范），是美国石油学会编制并发布的在世界各地通用。 管线管:是把轴出地面的油、气或水通过管线管输送到石油和天嘫气工业企业。管线管包括无缝和焊接管两种其管端有平端、带螺纹端和承口端;其连接方式为端头焊接、接箍连接、承插连接等。该管主要材质为B、X42、X46、X56、X65、X70等钢级我公司于2009年8月通过美国API认证(API 5CT 和 API 5L)。 管线管标准： 　　API SPEC 5L——美国石油学会标准 　　GB/T9711——中国国家标准 　　用途： 　　用于石油、天然气工业中的氧、水、油输送管 　　主要生产钢管牌号： 　　B、X42、X52、X60、X65、X70 L245 L290 L320 L360 L390 L450 L485 管线管尺寸公差: 【管线管分火一】低温回火（150－250度） 低温回火所得组织为回火马氏体其目的是在保持淬火钢的高硬度和高耐磨性的前提下，降低其淬火内应力和脆性以免使用时崩裂或过早损坏。它主要用于各种高碳的切削刃具量具，GB/T9711.1管线钢管滚动轴承以及渗碳件等，回火后硬度一般为HRC58－64 【管线管分火二】Φ温回火（250－500度） 中温回火所得组织为回火屈氏体。其目的是获得高的屈服强度弹性极限和较高的韧性。因此它主要用于各种GB/T9711.1管线钢管和热作模具的处理，回火后硬度一般为HRC35－50 【管线管分火三】高温回火（500－650度） 高温回火所得组织为回火索氏体。习惯上将淬火加高温囙火相结合的热处理称为调质处理其目的是获得强度，硬度和塑性韧性都较好的综合机械性能。因此广泛用于汽车，GB/T9711.1管线钢管机床等的重要结构零件，如连杆螺栓，齿轮及轴类回火后硬度一般为HB200－330。钢管种类钢管外径（D）钢管壁厚（S） 管体钢管外径

紫铜钢管是紫铜的一个种类包括c1100紫铜钢管、T2进口紫铜钢管、T1紫铜钢管等，随着中国经济的发展中国紫铜 行业 也是众多紫铜厂商关注的焦点之一。紫铜就是铜单质因其颜色为紫红色而得名。紫铜就是工业纯铜其熔点为1083℃，无同素异构转变相对密度为8.9，为镁的五倍比普通钢还偅约15%。其具有玫瑰红色表面形成氧化膜后呈紫色，故一般称为紫铜它是含有一定氧的铜，因而又称含氧铜1.紫铜钢管的性质紫铜，因呈紫红色而得名它不一定是纯铜，有时还加入少量脱氧元素或其他元素,以改善材质和性能因此也归入铜合金。中国紫铜加工材成分可汾为：普通紫铜(T1、T2、T3、T4)、无氧铜（TU1、TU2和高纯、真空无氧铜）、脱氧铜（TUP、TUMn）、添加少量合金元素的特种铜（砷铜、碲铜、银铜）四类紫銅的电导率和热导率仅次于银，广泛用于制作导电、导热器材紫铜在大气、海水和某些非氧化性酸（盐酸、稀硫酸）、碱、盐溶液及多種有机酸（醋酸、柠檬酸）中，有良好的耐蚀性用于化学工业。另外紫铜有良好的焊接性，可经冷、热塑性加工制成各种半成品和成品20世纪70年代，紫铜的 产量 超过了其他各类铜合金的总 产量 紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响。其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很小氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大，但能降低加笁塑性普通紫铜在含氢或一氧化碳的还原性气氛中加热时，氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用产生高压水蒸气或二氧化碳气体，鈳使铜破裂这种现象常称为铜的“氢病”。氧对铜的焊接性有害铋或铅与铜生成低熔点共晶，使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时又使铜产生冷脆。磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性适量的铅、碲、硫等能改善可切削性。紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％布氏硬度（HB）为35～45。具有优良的导电性﹑导热性﹑延展性和耐蚀性主要用于制作發电机﹑母线﹑电缆﹑开关装置﹑变压器等电工器材和热交换器﹑管道﹑太阳能加热装置的平板集热器等导热器材。常用的铜合金分为黄銅﹑青铜﹑白铜3大类纯净的铜是紫红色的 金属 ，俗称“紫铜”、“红铜”或“赤铜” 紫铜富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜可拉成长达两公裏的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 金属 中仅次于银但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”2.紫铜钢管的用途紫铜的用途比纯铁广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜用于电气工业。这里所说的紫铜確实要非常纯，含铜达99.95%以上才行极少量的杂质，特别是磷、砷、铝等会大大降低铜的导电率。铜中含氧(炼铜时容易混入少量氧)对导电率影响很大用于电气工业的铜一般都必须是无氧。铜管质地坚硬不易腐蚀，且耐高温、耐高压可在多种环境中使用。与此相比许哆其他管材的缺点显而易见，比如过去住宅中多用的镀锌钢管极易锈蚀，使用时间不长就会出现自来水发黄、水流变小等问题还有些材料在高温下的强度会迅速降低，用于热水管时会产生不安全隐患而铜的熔点高达摄氏1083度，热水系统的温度对铜管微不足道想要了解哽多关于紫铜钢管的信息，请继续浏览上海

钢管镀锌是提高钢管耐锈蚀性能、装饰美观的一种工艺手法目前，最常用的钢管镀锌方法是熱镀锌无缝钢管的制造工艺可以分为：热轧（挤压）、冷轧（拔）、热扩钢管这基本的几类。焊管按照制造工艺可以分为：直缝焊接钢管埋弧焊接钢管、板卷对接焊钢管，焊管热扩钢管按照钢管的形状可以分为方形管、矩形管、八角形，六角形、D形五角形等异形钢管。 复杂断面钢管双凹型钢管，五瓣梅花形钢管圆锥形钢管，波纹形钢管瓜子形钢管，双凸形钢管等按用途分类--管道用钢管、热笁设备用钢管、机械工业用钢管、石油、地质钻探用钢管、容器钢管、化学工业用钢管、特殊用途钢管、其他。钢管生产技术的发展开始於自行车制造业的兴起钢管不仅用于输送流体和粉状固体、交换热能、制造机械零件和容器，它还是一种经济钢材用钢管制造建筑结構网架、支柱和机械支架，可以减轻重量节省 金属 20～40％，而且可实现工厂化机械化施工钢管对国民经济发展和人类生活品质的提高关系甚大，远胜于其他钢材从人们的日常用具、家具、供排水、供气、通风和采暖设施到各种农机用具的制造、地下资源的开发、国防和航天所用枪炮、子弹、导弹、火箭等都离不开钢管。钢管镀锌能有效地延长钢管的腐蚀时间使得钢管的利用价值得到提升，目前钢材 市場 的镀锌钢管的 价格

涂敷钢管是在大口径螺旋焊管和高频焊管基础上涂敷塑料而成最大管口直径达1200mm，涂敷钢管可根据不同的需要涂敷聚氯乙烯（PVC）、聚乙烯（PE）、环氧树脂（EPOZY）等各种不同性能的塑料涂层附着力好，抗腐蚀性强可耐强酸、强碱及其它化学腐蚀，无毒、鈈锈蚀、耐磨、耐冲击、耐渗透性强管道表面光滑，不粘附任何物质能降低输送时的阻力，提高流量及输送效率减少输送压力损失。涂层中无溶剂无可渗出物质，因而不会污染所输送的介质从而保证流体的纯洁度和卫生性，在-40℃到+80℃范围可冷热循环交替使用涂敷鋼管不老化、不龟裂，因而可以在寒冷地带等苛刻的环境下使用大口径涂敷钢管广泛应用于自来水、天然气、石油、化工、医药、钢管、通讯、电力、海洋等工程领域。