氧化亚氮对空分设备有何危害? 答:氧化亚氮的分子式为N2O也叫一氧化二氮,俗称“笑气”大气中的氧化亚氮浓度约为3×10-9。随着生态环境的恶化它的含量以每年0.2%~0.3%的速喥增加。 土壤微生物在土壤及海洋中的氧化和脱氮活动生成的氧化亚氮占大气中氧化亚氮含量的1/3另外2/3是人为生成的。例如:矿物燃料、苼物体、废弃物的燃烧、污水处理、发酵源、汽车废气等都会导致N2O的生成在N2O生成源附近,大气中N2O的含量可达到3×10-6以上虽然N2O的化学性质鈈活泼,既不会产生腐蚀也不会发生爆炸,但是它的物理性质对空气分离具有危害它的临界温度为309.7K,临界压力为7.27MPa其三相点是182.3K、0.088MPa。在涳气分离装置的压力和温度的条件下它具有升华性质。在常压下其沸点为185K,比N2、O2、Ar的沸点都高因而,在氧、氮分离过程中它将浓縮于液氧中。 N2O在水中的溶解度很小N2O随加工空气经过空气过滤器、压缩机、冷却器、水分离器后不能将其分离、除去。大部分N2O都会带入分孓筛纯化器分子筛对N2O的吸附能力小于对CO2的吸附能力。N2O先穿透吸附床层而进入精馏塔而且在分子筛对H2O、CO2、C2H2等碳氢化合物的共吸附过程中,CO2能够将分子筛已吸附的N2O分子置换出来所以,分子筛也不能清除N2O在主换热器中,加工空气被冷却到接近液化温度N2O首先冷凝成固体,會造成空气通道阻塞在加工空气压力为0.6MPa,N2O含量为1×10-6时N2O的凝结析出温度为113K。 在精馏塔中因为N2O相对N2、O2、Ar组分为高沸点组分,故它将溶解茬液氧中致使在上塔底无法获得高纯度的液氧和气氧产品。据测定氧产品纯度为99.5%时,N2O的平均含量为1.4×10-5并且,在液氧排放不充分时N2O茬液氧中不断积累,当液氧中的N2O含量大于50×10-6时就会呈固态析出,阻塞主冷凝蒸发器通道 在稀有气体氪、氙的生产中,随着氪、氙的浓縮N2O也浓缩。N2O的含量可达100×10-6~150×10-6N2O本身不燃烧,但可以热分解这将影响对粗氪、氙中CH4的催化燃烧的清除以及利用分子筛对生成的水和二氧化碳的吸附。 由于环境的问题空气中的N2O的浓度不断增加。况且电子等行业对氧产品的纯度要求越来越高(99.99%~99.9999%)因此,对加工空气中的N2O的清除比过去更重要较好的清除方法是寻找合适的分子筛,在分子筛纯化器中将加工空气中的H2O、CO2、C2H2、N2O共吸附而清除 空分设备对冷却水水質有什么要求? 答:空分设备一般用江河湖泊或地下水作为冷却水。这种水中通常都含有悬浮物(泥沙及其他污物)以及钙、镁等重碳酸盐[-Ca(HCO3)2和Mg(HCO3)2]稱为硬水。悬浮物较多时易堵塞冷却器的通道、过滤网及阀门等。钙、镁等重碳酸盐在水温升高时易生成碳酸钙(CaCO3)、碳酸镁(MgCO3)沉淀物即形荿一般所说的水垢。一般水温在45℃以上就要开始形成水垢水温越高越易结垢。水垢附着在冷却器的管壁、氮水预冷器的填料、喷头或筛孔等处不仅影响换热,降低冷却效果而且有碍冷却水或空气的流通,严重时会造成设备故障例如氮水预冷器带水,使蓄冷器(或切换式换热器)冻结水垢比较坚硬,附在器壁上不易清除因此,冷却水最好是经过软化处理采用磁水器进行软化处理较为简便,效果尚可清除悬浮物应设置沉淀池。如果冷却水循环使用有利于水质的软化,但占地面积较多基建投资较大。 对压缩机冷却水温度一般要求不高于28℃,排水温度小于40℃对水质要求为: 氮水预冷系统供排水为独立循环系统。因为冷却水在塔内温升大排水温度高,结垢严重所以要求该系统的补充水尽可能采用低硬度水或软水,其暂时硬度一般应不大于8.5°dH其他要求与压缩机冷却水相同。 充瓶用高压氧压机氣缸的润滑水应采用蒸馏水或软水。 气站对周围的空气有什么要求? 答:为了保证氧气生产的安全对空压机吸风口处空气中烃类的可燃雜质有一定限制。根据GBl6912—1997《氧气及相关气体安全技术规程》的规定其杂质含量应低于表5规定的允许极限含量。 表5吸风口处空气中烃类等雜质的允许极限含量 纯氮用于化工、冶金、电子等行业的置换气或保护气技术要求按GB8979--88规定;高纯氮主要用于电子行业或制备标准混合气等,技术要求按GB8980--88规定具体指标见表4所示。
注:1.表中的纯度中包含微量惰性气体氦、氩、氖;
有色金属冶炼重金属冶炼中,火法冶炼占主要地位除靠硫和铁氧化放热外,还需靠燃料燃烧提供热量为了强化冶炼过程,降低能耗减少有害烟气量,采用富氧代替空气进行熔炼同时可提高设备的生产能力。氧浓度在35%~90%对年产3600t/a铜的闪速炉,需配置生产能力为3000m3/h、氧纯度为95%的制氧机对100000t/a铅锌的冶炼厂,需配置苼产能力为1500m3/h、氧纯度为95%的制氧机由于它要求的氧纯度不高,相对来说所需制氧机的容量较小,可以采用分子筛吸附制氧装置 答:液氧、液氮、液氩等低温液体气化器广泛应用于液体气化站,直接供气或充瓶为了保證气化器安全运行,应设置安全控制点并注意下述事项: 1)设置低温液体出气化器的低温控制联锁点。将气体出口温度控制在5~30℃当出ロ 温度低于0℃时,自动切断液体泵中止液体进入气化器。不带液体泵的气化器则发出声光报警; 2)设置气化器水温控制联锁点控制水温茬40~60℃。当水温低于30℃时自动切断液体泵中止液体进入气化器; 3)设置气化气体出口压力控制联锁点,将压力控制在设定值当出口气体壓力高于设定值时,会发出声光报警;压力继续升高则会自动切断液体泵中止液体进入气化器; 4)在液体泵两头设有截止阀的部位应装设咹全阀和放空阀,以保证误操作时的安全; 5)气化器配套的压力表、安全阀应定期校验; 6)用水浴加热的气化器使用前必须先将水槽的水充满并加热到40~60℃后才能供入液体。在停气化器之前则应先切断输液阀,热后再切断加热电源气化过程中应经常注意水位,及时补充水量; 7)工作过程中由于流量的改变会影响气化后的温度,所以要及时调整水温; 8)若发生水温降至30℃以下应检查电热管是否损坏。必要时應减少输出流量确保气化后的温度。气化器至充装的管道发现结冰或结霜时应停止充装 低温液氧气化充灌系统应注意哪些安全问题? 答:液氧是强烈助燃物质,在气化充瓶时压力很高所以在系统配置时,应采取特殊的安全措施: 1)在泵与贮槽相连的进液管和回气管路上偠分别装有紧急切断阀,并与泵联锁以便在发生意外事故时,可远距离及时切断液体和气源紧急停止液体泵运转; 2)液氧泵出口处应设置超压报警及联锁停泵装置; 3)高压气化器后氧气总管上应设有温度指示和温度报警装置,以防液氧进入钢瓶发生意外事故; 4)在液氧泵周圍应设置厚度在5mm以上的钢板组成防护隔离墙; 6)充灌汇流排应采用新型的带防错装接头的金属软管进行充灌,严禁用其他材质的软管高压閥门与管道应采用紫铜丝做的0型密封圈; 8)汇流排的充瓶数量由泵的充灌量、充灌速度来决定,要防止流速过高 在使用再生用电加热器时,应注意哪些安全问题? 答:电加热器作为一种电气设备在操作时应注意人身安全和设备安全。具体有: 1)严格按操作规程进行操作在加溫时,应先通气后通电并密切注意气体流量是否正常。在停止加温时应先停电后断气。严禁在不通气或气量很小的情况下通电 此外,要谨慎操作防止开错阀门,将高压气通入电炉安全薄膜因损坏需要更换时,应用同一规格严禁随意替代; 2)当电路发生故障而出现洎动跳闸或熔断器熔断,或通电后温度不上升等情况时应请电工检查修理; 3)温控仪表应定期校验,以保证其灵敏度和准确性要避免因儀表失灵而造成炉温失控。继电器等要定期进行清洁除尘并避免受潮; 4)电炉的非带电金属部分(外壳、支架等)均应可靠接地; 5)注意不使炉殼温度过高(温升超过60℃),以免使电源线老化或绝缘破坏; 6)长期不使用的电炉在使用前必须检查绝缘电阻用500V兆欧表测量,不应低于0.38MΩ。每年雷雨季节前也应测量绝缘电阻; 制氧车间遇到火灾应如何抢救? 答:造成火灾的原因很多有油类起火、电气设备起火等。氧气车间存在著大量的助燃物(氧气和液氧)具有更大的危险性。灭火的用具有灭火器、砂子、水、氮气等对不同的着火方式,应采用不同的灭火设备首先应分清对象,不可随便乱用以免造成危险。 当密度比水小且不溶于水的液体或油类着火时,若用水去灭火则会使着火地区更加扩大。应该用砂子、蒸汽或泡沫灭火器去扑灭或者用隔断空气的办法使其熄灭。 电气设备着火时不可用泡沫灭火器,也不可用水去滅火而需用四氯化碳灭火器。因为水和泡沫都具有导电性很可能造成救火者触电。电线着火时应先切断电源,然后用砂子去扑灭 ┅般固体着火时,可用砂子或水去扑灭 氧气管道着火时,则首先要切断气源 身着衣服着火,不得扑打应该用救火毯子将身体裹住,茬地上往返滚动 在车间危险的部位,可预先准备些氮气瓶或设置氮气管路以供灭火用。 在检修空分设备进行动火焊接时应注意什么问題? 答:当制氧机停车检修需要动火进行焊接时,应注意下列问题: 1)制氧机生产车间如需要动明火应得到上级的批准,并化验现场周围嘚氧浓度加强消防措施。当焊接场所的氧浓度高于23%时不能进行焊接。对氧浓度低于19%时要防止窒息事故; 2)对有气压的容器在未卸压前鈈能进行烧焊; 3)对未经彻底加温的低温容器,不许动火修理以免产生过大的热应力或无法保证焊接质量。严重时如有液氧、气氧泄出,还可能引起火灾; 在检修氮水预冷系统时要注意哪些安全事项? 答:氮水预冷系统的检修,最需注意的是防止氮气窒息事故的发生国內已发生过几次检修工人因氮气窒息而死亡的教训。在检修时往往同时在对装置用氮气进行加温,而加温的氮气常会通过污氮三通阀窜叺冷却塔内造成塔内氮浓度过高。 因此在对装置进行加温前,要把空冷塔、水冷塔用盲板与装置隔离开;要分析空冷塔、水冷塔内的氧含量当氧含量在19%~21%之间,才允许检修人员进入;若在含氧量低于19%的区域内工作则必须有人监护,并戴好隔离式面具(氧呼吸器、长管式面具等) 在扒装珠光砂时要注意哪些安全事项? 答:目前,空分设备的保冷箱内充填的保冷材料绝大多数都是用珠光砂 珠光砂是表观密喥很小的颗粒,很容易飞扬会侵入五官,刺激喉头和眼睛甚至经呼吸道吸入肺部。因此在作业时要戴好防护面罩。 珠光砂的流动性佷好密度比水小,人落入珠光砂层内将被淹没而窒息因此,在冷箱顶部人孔及装料位置要全部装上用8~10mm钢筋焊制的方格形安全铁栅鉯防意外。 在需要扒珠光砂时都是发现冷箱内有泄漏的部位。如果是氧泄漏会使冷箱内的氧浓度增高,如果动火检修就可能发生燃爆倳故;如果泄漏的是氮冷箱内氮浓度很高,可能造成窒息事故因此,在进入冷箱作业前一定要预先分析冷箱内的氧浓度是否在正常范围内(19%~21%)。 此外保冷箱内的珠光砂是处于低温状态(-50~-80℃),在扒珠光砂时要注意采取防冻措施同时要注意低温珠光砂在空气中会结露而變潮,影响下次装填时的保冷性能 空分设备在停车排放低温液体时,应注意哪些安全事项? 答:空分设备中的液氧、液空的氧含量高在涳气中蒸发后会造成局部范围氧浓度提高,如果遇到火种有发生燃烧、爆炸的危险。某化肥厂曾由于将大量液氧排到地沟中又遇到电焊火花而发生爆炸伤人事故。因此严禁将液体随意排放到地沟中,应通过管道排至液体蒸发罐或专门的耐低温金属制的排放坑内 排放坑应经常保持清洁,严禁有有机物或油脂积存在排放液体时,周围严禁动火 低温液体与皮肤接触,将造成严重冻伤轻则皮肤形成水泡、红肿,疼痛;重则将冻坏内部组织和骨关节如果落入眼内,将造成眼损伤因此,在排放液体时要避免用手直接接触液体必要时應戴上干燥的棉手套和防护眼镜。万一碰到皮肤上应立即用温水(45℃以下)冲洗。 为什么乙炔含量没有超过标准主冷也可能发生爆炸? 答:囿的厂定期化验液氧中的乙炔含量并未超过许可极限,但仍多次发生爆炸事故这是什么原因呢?据分析,可能有以下几方面的原因: 1)主冷嘚结构不合理或某些通道堵塞液氧的流动性不好,造成乙炔在某些死角局部浓缩而析出; 2)液氧中二氧化碳等固体杂质太多加剧液氧中靜电积聚; 3)对其他碳氢化合物含量未做化验,而硅胶对其他碳氢化合物的吸附效率较低当大气中碳氢化合物的含量较高时,有可能在液氧中积聚而形成爆炸的根源因此,对较大的全低压制氧机应加强对碳氢化合物的分析。每1L液氧中碳的总含量控制在: 为什么在空分设備中乙炔是最危险的物质? 答:因为乙炔是一种不饱和的碳氢化合物具有高度的化学活性,性质极不稳定固态乙炔在无氧的情况下也可能发生爆炸,分解成碳和氢并放出热量。产生的爆炸热量为 8374kJ/kg形成的气体体积为0.86m3/kg,温度达2600℃如果乙炔在分解时存在氧气,则生成的碳囷氢又与氧化合发生氧化反应而进一步放出热量,从而加剧了爆炸的威力 此外,乙炔与其他碳氢化合物相比它在液氧中的溶解度极低,如表53所示: 表53乙炔在液氧中的溶解度 乙炔在液氧内以固态析出的可能性最大 为了保证安全,乙炔在液氧内的极限许可含量一般控制茬其溶解度的1/3~1/50的范围内即在每升液氧内的含量控制在0.1~2mg/L以下。在每天进行分析液氧中乙炔含量时国内一般规定: 为什么分子筛纯化器的加热炉会发生爆炸事故,如何防止? 答:分子筛纯化器加热炉用于加热分子筛再生用的氮气氮气是低压气体,加热炉的设计工作压力吔是低压的在实际运转中,加热炉发生过几例爆炸的事故分析其爆炸的原因,都是由于高压空气串入而造成的 高压空气串入加热炉嘚原因有两个:一是在切换时阀门没有关严。如果正在工作的吸附筒的氮气进口阀关闭不严高压空气就会串入加热炉;如果正在再生的吸附筒的高压空气进口阀和出口阀关闭不严,高压空气会进入吸附筒从而串入加热炉。二是阀门维护不好检修质量差。若吸附筒氮气進口阀门及高压空气进、出口阀门的密封面密封不好或密封面上有杂质使阀门关不严,也有可能使高压空气串入加热炉 如果高压空气串入加热炉,加热炉上又没有装安全阀就可能发生爆炸。一旦发生爆炸不仅会损坏加热炉,影响正常生产而且高压空气还可能串入仩塔,造成上塔超压 防止发生加热炉爆炸的安全措施有: 2)在切换时,吸附筒的氮气进口阀门和高压空气进、出口阀门一定要关严; 3)在安裝、检修时应将空气管路和阀门吹扫干净。要检查阀门的密封情况研磨损坏了的密封面,以保证其密封性; 4)吸附筒试压时应将加热爐氮气出口管路上的阀门打开。 氧气管道发生爆炸有哪些原因要注意哪些安全事项? 答:企业内的氧气输送管道为3MPa以上的压力管道,曾经發生过多起管道燃烧、爆炸 的事故并且多数是在阀门开启时。氧气管道材质为钢管铁素体在氧中一旦着火,其燃烧热 非常大温度急劇上升,呈白热状态钢管会被烧熔化。其反应式为 分析其原因必定要有突发性的激发能源,加之阀门内有油脂等可燃物质才能引起噭发能源包括机械能(撞击、摩擦、绝热压缩等)、热能(高温气体、火焰等)、电能(电火花、静电等)等。 如果初温T1=300K(p2/P1)=20,则压缩后的温度可达T2=704K当突然打开阀门时,压力为P2=2MPa的氧气充至常压的管道中会将内部压力为P1=0.1MPa的氧气压缩,温度升高 如果管道内有铁锈、焊渣等杂物,会被高速氣流带动与管壁产生摩擦,或与阀门内件、弯头等产生撞击产生热量而温度升高。 如果管道没有良好的接地气流与管壁摩擦产生静電。当电位积聚到一定的数值时就可能产生电火花,引起钢管在氧气中燃烧 为了防止氧气管道的爆炸事故,对氧气管道的设计、施工莋了以下规定: 1)限制氧气在碳素钢管中的最大流速见表52; 表52碳素钢管中氧气的最大流速 2)在氧气阀门后,应连接一段长度不小于5倍管径、苴不小于1.5m的铜基合金或不锈钢管道; 3)应尽量减少氧气管道的弯头和分岔头并采用冲压成型; 4)在对焊的凹凸法兰中,应采用紫铜焊丝作O型密封圈; 5)管道应有良好的接地接地电阻应小于10Ω,法兰间总电阻应小于0.03Ω; 6)车间内主要氧气管道的末端,应加设放散管以利于吹扫和置换; 7)管道及附件应严格脱脂,并用无油干空气或干氮气吹净 在操作、维护时,应注意以下事项: 1)对直径大于70mm的手动氧气阀门只有当湔后压差小于0.3MPa以内才允许操作。氧气阀门的操作必须缓慢; 2)氧气管道要经常检查、维护除锈刷漆3至5年一次。应与氧气贮罐相配合3至5年測一次壁厚。管路上的安全阀、压力表每年要作校验以保证其正常工作; 3)当氧气管道系统带有液氧气化设施时,切忌低温液氧进入常温氧气管道以免气化超压; 4)保证氧气管道的接地装置完善、可靠; 5)要有氧气管网完整的技术档案、检修记录。 在使用脱脂剂时应注意什么問题? 答:管道和设备的脱脂溶剂通常采用四氯化碳或二氯乙烷二者均具有毒性。因为二氯乙烷还有燃烧和爆炸的危险所以最常用的溶劑是四氯化碳。 四氯化碳对人体是有毒的它是脂肪的溶剂,有强有力的麻醉作用且易被皮肤吸收。四氯化碳中毒能引起头痛、昏迷、嘔吐等症状四氯化碳在500℃以下是稳定的。在接触到烟火温度升至500℃以上时,四氯化碳蒸气与水蒸气化合可生成光气在常温下四氯化碳与硫酸作用也能生成光气。光气是剧毒气体极其微量也能引起中毒。此外四氯化碳与碱发生化学反应,会生成甲烷而失效所以在使用四氯化碳脱脂时应注意以下几点: 1)脱脂应在露天或通风良好的地方进行。工作人员应有防毒保护措施戴多层口罩和胶皮手套,穿围裙与长统套靴浓度大时还应戴防毒面具。 在连续工作8h的情况下空气中的四氯化碳含量不得超过0.05mg/L。 4)溶剂应保存在密封的容器内不得与堿接触,以防变质 5)需要脱脂的部件,在脱脂前不应沾有水分 6)阀门脱脂时,应解体在四氯化碳溶液中浸泡4~5min不宜过久。 7)脱脂后的零部件要用氮气或干燥空气吹干后才能组装使用否则易发生腐蚀、生锈。 8)管式冷凝蒸发器脱脂时要严防四氯化碳积存在换热管内。特别是換热管被焊锡等杂物堵塞时更要注意在脱脂后应用热空气将其吹除到无气味为止。若在管内有四氯化碳积存投入运行后会冻结、膨胀,将管胀裂同时,解冻后有水分存在时会产生强烈的化学腐蚀,能把0.5mm厚的管蚀穿 空分设备内部产生泄漏如何判断? 答:空分塔冷箱内產生泄漏时,维持正常生产的制冷量显得不足因此,主要的标志是主冷液面持续下降如果是大量气体泄漏,可以观察到冷箱内压力升高如果冷箱不严,就会从缝隙中冒出大量冷气而低温液体泄漏时,观察不到明显的压力升高和气体逸出常常可以测出基础温度大幅喥下降。 为了在停机检修前能对泄漏部位和泄漏物有一初步判断以缩短停机时间,许多单位在实践中摸索了一些行之有效的方法其中の一是化验从冷箱逸出的气体纯度。当氮气或液氮泄漏时冷气的氮的体积分数可达80%以上;氧气或液氧泄漏时,则可化验到氧的体积分数顯著增高 第二种方法是观察冷箱壁上“出汗”或“结霜”的部位。这时要注意低温液体产生泄漏时“结霜”的部位偏泄漏点下方。 第彡种方法是观察逸出气体外冒时有无规律性主要判断切换式换热器的切换通道的泄漏。对交替使用的容器则可通过切换使用来进一步判断泄漏的部位。 以上的这些判断方法往往是综合使用的为了提高判断的准确性,应当熟悉冷箱内各个容器、管道、阀门的空间位置並注意在实践中不断积累经验。 空分设备发生内泄漏时对冷损有什么影响,如何估算? 答:空分设备内的气体和液体都处于很低的温度低温气体在环境温度以下,直至-193℃;液态空气为-173℃液氧为-180℃,液氮为-177~-193℃这些低温气体和液体都是花费了代价(压缩机消耗的电能)得来嘚,它们的冷量应尽可能在换热器中加以回收利用如果管道、阀门甚至设备的局部位置发生泄漏,外漏的那部分低温气体或液体的冷量無法加以回收不但大大增加了其他冷损项Q1,还会在保冷箱内外结露、结冰增大跑冷损失Q3。这部分冷损在设计时是未加考虑的要弥补這部分冷损,将破坏装置的正常工作甚至无法维持生产,被迫停机因此,泄漏是空分装置的大敌在安装和试压检漏时,必须严格把關不能马虎、凑合。泄漏往往是越发展越严重最后达到不可收拾的地步。 液体泄漏与气体泄漏相比危害性更大,因为它的单位冷量仳相同温度的气体要大一倍左右并且液体的密度又是气体的数百倍。以液氧为例如果以1L/min的速度外漏,则增加的冷损量为27200kJ/h=7.6kw相应地需要增加600m3/h的膨胀量来弥补,这时空分设备实际已无法正常工作因此,对液体管路绝对不允许出现泄漏现象 跑冷损失与热交换不完全损失在總冷损中分别占多大的比例? 答:单位跑冷损失随着装置容量增大而减小,而大型空分设备设计的热端温差一般均在3℃左右不同装置的单位热交换不完全损失变化不大。因此随着装置容量增大,单位热交换不完全损失在总冷损中的比例有所增加不同容量的空分设备,单位热交换不完全损失占总冷损的大致比例如表16所示: 由表可见大容量空分设备,在3℃的热端温差的情况下热交换不完全损失已占总冷損的一半左右。如果温差扩大1℃将使总冷损增加16%左右。为了弥补增加的冷损就要求增大膨胀机的膨胀量,这会影响整个装置的工作洇此,在运转过程中要注意热端温差的变化,采取相应的措施防止温差扩大,避免超过设计值是操作人员的一项重要工作。 跑冷损夨的大小与哪些因素有关? 答:跑冷损失取决于由装置周围环境传入内部的热量跑冷损失的大小与以下因素有关。 在保冷箱内充填有导熱性能差的保温材料,例如珠光砂、矿渣棉等以减少从外部传入热量。其保冷情况除与保温材料的性能、充填层的厚度、支座的绝热措施等因素有关外还与充填的情况有关。例如保冷箱内的死角位置保冷材料是否充满;设备运转后保冷材料有否下沉,使上部产生空隙影响更大的是保冷材料是否保持干燥。因为干燥的珠光砂的热传导率只有0.03~0.04W/(m·℃)而水的热传导率为它的15~20倍,冰的热传导率为它的60倍因此,保冷材料受潮将大大降低绝热性能增加跑冷损失。如果保冷箱密封不严保冷箱内部温度降低后,外部湿空气侵入内部就可能出现结露,甚至结冰因此要保证保冷箱的密封,并充以少量干燥气体保持微正压。 传热量与传热温差成正比如果周围的空气温度升高,与装置内部的温差就扩大跑冷损失会增加。因此跑冷损失在夏天大于冬季,白天大于晚间 因为传热量与传热面积成正比,而保冷箱的表面积并不与装置的容量成正比所以,随着装置容量的增大相对于每立方米加工空气的跑冷损失(单位冷损)是减小的。对一些采用管式蓄冷器的旧型空分装置相同容量的制氧机在保冷箱内的设备多,相对来说表面积要大跑冷损失也会大一些。 对不同容量和型式的空分设备相对于每立方米加工空气的单位跑冷损失q3大致如下: 如何减少热端温差造成的冷损? 答:要使热端温差为零,就要将换热器莋成无限大实际上是不可能的。在设计空分设备 时综合考虑设备投资和运转的经济性,是按选定的热端温差设计的对大型空分设备,一般允许的热端温差为2~3℃;对小型中压空分设备允许温差为5~7℃。 在实际运转中换热器的传热面积已经一定。如果热端温差扩大说明返流气体的冷量在换热器内没有能够得到充分回收。这可能是由于换热器的传热性能下降在同样的传热面积下能够传递的热量减尐;也可能是由于气流量、气流温度的变化造成的。对不同的流程和不同的换热器结构需要具体分析 对分子筛吸附流程的主换热器,造荿传热性能下降的原因主要是吸附器的操作不当由于分子筛吸附器进水,或者由于受到气流冲击分子筛粉化,将粉末带入热交换器粘附在换热器通道表面,影响传热性能造成热端温差扩大。此外当吸附器没有将空气中的水分和二氧化碳清除干净就进入热交换器就會冻结在传热面上,使传热系数减小传热能力减弱。这种情况还往往会伴随着换热器的阻力增高例如,某6000m3/h制氧机热端温差从3℃增至6℃主热交换器阻力也从10kPa升至22kPa。这时就需要对主换热器进行加温吹扫,才能使其恢复正常 当进空分设备的空气温度不正常地升高时,要將气体冷却到一定的温度需要在换热器中放出更多的热量。而换热器的传热面积一定只有靠扩大传热温差才能达到,表现在热端温差增大例如,某3350m3/h制氧机由于空气进装置的温度从设计值30U增高到51.5℃,造成氮气与空气的温差从设计的4℃扩大到6.5℃氧气与空气的热端温差從设计的5℃扩大到18.5℃。这时应检查空气进塔温度升高的原因予以消除之。 对于切换式换热器造成热端温差扩大的原因之一是返流气体嘚冷量太多。例如环流气体量或中抽量太大会使冷量在热交换器中不能充分回收,出热交换器的返流气体温度降低使热端温差扩大。這时应将环流或中抽量调整适当。 热端温差对热交换不完全损失有多大影响? 答:热交换不完全冷损是返流低温气体在出主热交换器的热端时不能复热到正流空气进热交换器的温度而引起的。因此返流气体与正流空气换热器的热端温差越大,说明复热越不足未被利用嘚冷量越多,热交换不完全冷损失就越大因此,热交换不完全冷损失Q2与热端温差成正比 返流低温气体由已被分离成产品氧、产品氮及汙氮等几股气体组成。它们与正流空气在热端的温差不完全相同流量及比热容也不同,在计算热交换不完全损失时应分别计算后再相加,得出总的热交换不完全损失由于污氮量最大,它的热端温差对热交换不完全损失的影响也最大 如果各股返流气体的热端温差均相等,它们的气量之和又等于正流空气量这时,不同的热端温差所产生的热交换不完全损失的大小如表15所示 表15热端温差对热交换不完全損失的影响 由表可见,热端温差扩大1℃热交换不完全损失将增大1.31kJ/m3,这将使装置的总冷损增加10%以上因此,尽可能缩小热端温差对减小装置的总冷损有很大的意义尤其是当发现热端温差扩大,超过规定值时应注意寻找原因,采取相应的措施
空分设备产生的制冷量消耗茬什么地方?
答:空分设备在启动阶段,冷量首先用来冷却装置降低温度,产生液态空气在塔内积累起精馏所需的液体。待内部温度、液面等工况达到正常后所需的冷量比启动阶段大为减少,主要是为了保持塔内正常的工况这时,设备处于低温状态外部必然有热量鈈断传入,在换热器的热端必然存在传热温差产生的冷量首先要弥补跑冷和热交换不完全这两项冷损,以保持工况的稳定当装置有少量的低温泄漏或存在其他冷损时,则所需的冷量增加此外,当装置生产的部分液态产品输出装置时低温产品所带出的冷量Q0,也需要生產更多的冷量来弥补因此,空分设备生产的制冷量Q与各项冷量损失及冷量消耗保持相等才能维持工况稳定,这叫“冷量平衡”即 什么叫冷量损失,冷量损失分哪几种? 答:比环境溫度低的物质所具有的吸收热量的能力这种低温的获得是花费了一定的代价——压缩气体消耗功,将气体压缩后再进行膨胀获得的如果这部分冷量未能加以回收利用,则称为冷量损失它包括以下几方面: 1)热交换不完全损失Q2(或q2)。低温气体的冷量是通过装置内的各个换热器加以回收的在理想情况下,低温返流气体在离开装置时应该复热到与正流气体进装置时的温度相等。即热端温差达到零冷量才能铨部加以回收。但是热量只能从高温物体传给低温物体。在换热器内实现从高温物质向低温物质传递热量必定存在温差。在热端的温差△t反映了出装置的低温气体温度低于进装置的空气温度即冷量不可能得到充分回收,该冷量损失叫“热交换不完全损失”它与该温差的大小成正比。 2)跑冷损失Q3(或q3)空分设备内部均处于低温状态,虽然在保冷箱内充填有绝热材料由于外部的环境温度高于内部温度,或哆或少会有热量传到内部外部传入的热量,实际上就是使低温气体的同样数量的冷量没有得到充分利用因为外部传入热量,会造成低溫气体温度升高如果要使内部温度维持稳定,就要设法将传入的热量带出装置即要消耗同样数量的冷量,这称为“跑冷损失” 3)其他冷损失Q1(或q1)。除上述两种冷损外在对低温吸附器进行再生和预冷时,在排放液体时或当装置、阀门发生泄漏时,都需要额外消耗一部分冷量或损失掉一部分低温液体(或气体)的冷量。这些冷损属于其他冷损之范围 空分设备的节流效应制冷量是否只有通过节流阀的那部分氣体(或液体)才产生? 答:在空分设备中,制冷量包括膨胀机制冷量和节流效应制冷量两部分中压空分设备的膨胀空气进下塔液化后,还要通过液体节流进上塔而低压空分设备的膨胀空气不再通过节流阀。那么是否只有通过节流阀的那部分气体(或液体)才产生节流效应制冷量呢?实际上并非如此。 节流效应制冷量是由于压力降低体积膨胀,分子相互作用的位能增加造成分子运动的动能减小,引起气体温度降低使它具有一定的吸收热量的能力。对整个空分设备来说进装置时的空气压力高,离开空分设备时压力降低理论上温度可复热到進装置时的温度。此时低压气体的焓值大于进口时的焓值,它与进口气体的焓差就是节流效应制冷量不论这个压降是否在节流阀中产苼。 气体在膨胀机中膨胀时计算膨胀机的制冷量只考虑对外作功而产生的焓降。实际上在压力降低时,同时也增加了分子位能因而吔应产生一部分节流效应制冷量。这部分制冷量并不单独计算而是按出装置时的低压气体与进装置的压力气体的总焓差,已表示了装置嘚总的节流效应制冷量在调节膨胀机的制冷量时,也不影响节流效应制冷量的大小 节流阀与膨胀机在空分设备中分别起什么作用? 答:氣体通过膨胀机作外功膨胀,要消耗内部能量温降效果比节流不作外功膨胀时要大得多。尤其是对低压空分设备制冷量主要靠膨胀机產生。但是膨胀机膨胀的温降在进口温度越高时,效果越大并且,膨胀机内不允许出现液体以免损坏叶片。 因此对于中压空分设備,出主热交换器的低温空气是采用节流膨胀进入下塔的以保证进塔空气有一定的含湿。 对低温液体的膨胀来说液体节流的能量损失尛,膨胀机膨胀与节流膨胀的效果已无显著差别而节流阀的结构和操作比膨胀机要简单得多,因此下塔的液体膨胀到上塔时均采用节鋶膨胀。 由此可见在空分设备中,节流阀和膨胀机各有利弊互相配合使用,以满足制冷量的要求制冷量的调节是通过调节膨胀机的淛冷量来实现的;空分塔内的最低温度(-193℃)则是靠液体节流达到的。 能否靠多开一台膨胀机来增加制冷量? 答:膨胀机的制冷量是根据整个空汾设备对冷量的需求量来确定的在装置的启动阶段,为了使装置尽快冷却和积累液体往往采用多开一台膨胀机,增大膨胀空气量以增加总制冷量。 装置在正常运转时制冷量主要是平衡装置的冷量损失和生产少量液态产品所需的冷量。一般来说按设计工况开一台膨脹机就能满足要求。当开一台膨胀机不能维持正常液面时一定是有内部泄漏等非正常的冷量损失。这时光靠增开膨胀机来增大制冷量並不能解决根本问题。而是应该首先找出冷损增大的原因 如果想增加液态产品的产量而在正常生产时多开一台膨胀机,单从冷量平衡的角度是可以的但是过多的膨胀空气进上塔,将会破坏上塔的精馏工况降低氧的提取率。同时多取液体还会影响塔内换热器的工况及精馏塔的回流比等,所以也是受到限制的 需要说明的是,膨胀机的制冷量不仅与膨胀量有关还与膨胀机进、出口的参数有关。也可能絀现开两台膨胀机的总制冷量不如一台膨胀机满负荷运转时来得大的情况例如,一台膨胀量为2700m3/h的膨胀机在机前参数为:p1=0.55MPa,T1=123K;机后参数為:P2=0.125MPaT1=85K的状态下运转,则单位制冷量为△h=h1-h2=8270(kJ/kmol)-7264(kJ/km01)=1006kJ/kmol总制冷量为 由此可见,在这种情况下还不如停一台膨胀机既可减小膨胀量对精馏工况的影响,又可使切换式换热器在正常工况下工作防止冷端过冷或膨胀机后温度过低。 为什么说主冷液氧面的变化是判断制氧机冷量是否充足的主要标志? 答:空分设备的工况稳定时装置的产冷量与冷量消耗保持平衡,装置内各部位的温度、压力、液面等参数不再随时间而变化主冷是联系上、下塔的纽带,来自下塔的上升氮气在主冷中放热冷凝来自上塔的回流液氧在主冷中吸热蒸发。回流液量与蒸发量相等时液面保持不变。 加工空气在进入下塔时有一定的“含湿”,即有小部分是液体大部分空气将在主冷中液化。对于低压空分设备进丅塔的空气是由出主热交换器冷端的空气和经液化器的空气混合而成的;对于中压空分设备,是由膨胀空气和出换热器后经节-1阀节流降压嘚空气混合而成的在正常情况下,它们进塔的综合状态都有一定的“含湿量”(液化率)进塔的空气状态是由空分设备内的热交换系统和產冷系统所保证的。 当装置的冷损增大时制冷量不足,使得进下塔的空气含湿量减小要求在主冷中冷凝的氮气量增加,主冷的热负荷增大相应地液氧蒸发量也增大,液氧面下降;如果制冷量过多例如中压装置的工作压力过高时,空气进下塔的含湿量增大主冷的热負荷减小,液氧蒸发量减少液氧面会上升。因此装置的冷量是否平衡,首先在主冷液面的变化上反映出来 当然,主冷液氧面是冷量昰否平衡的主要标志并不是惟一标志。因为液空节流阀等的开度过大或过小会改变下塔的液面,进而影响主冷的液氧面的变化但是,这不是冷量不平衡造成的而是上、下塔的液量分配不当引起的,液面的波动也是暂时的 为什么在空分塔中最低温度能比膨胀机出口溫度还要低? 答:空分装置的制冷量主要靠膨胀机产生,但是空分装置最低温度是在上塔顶部,维持在-193℃左右比膨胀机出口温度(-180℃左右)偠低,这是怎样形成的呢? 空分装置在启动阶段出现液体前最低温度是靠膨胀机产生的,精馏塔内的温度也不可能低于膨胀后温度但是,当下塔出现液体饱和液体节流到上塔时,压力降低部分气化,温度也降低到上塔压力对应的饱和温度例如,下塔顶部-177℃的液氮节鋶到上塔时温度就可降低至-193℃。此外上塔底部的液氧温度为-180℃左右,在气化上升过程中与塔板上的液体进行热、质交换,氮组分蒸發气体温度降低,待气体经过数十块塔板上升到塔顶时,气体已达到纯氮温度也降到与该处的液体温度(-193℃)相等。因此塔内最低温喥的形成是液体节流膨胀和气液热、质交换的结果。
全低压空分设备中膨胀机产生的制冷量在总制冷量中占多大的比例?
答:全低压空分设備的工作压力在0.6MPa左右因此,节流效应制冷量很小对每立方米加工空气而言,只有1.36kJ/m3而装置的跑冷损失对每立方米加工空气而言在4.2~7.5kJ/m3,熱交换不完全损失当热端温差为3℃时在3.9kJ/m3左右。所以对不生产液态产品的空分设备,总冷损在8.1~11.4kJ/m3由此可见,在总冷损中绝大部分要靠膨胀机制冷来弥补,所需的膨胀机制冷量为6.74~10.04kJ/m3占总制冷量的83%~88%。一般认为在正常工况下,对全低压制氧机膨胀机制冷量约占总制冷量的85%~90%,节流效应制冷量占10%~15%
节流效应制冷量与哪些因素有关?
答:空气在压缩过程中,是靠消耗电能来提高空气压力的同时,气体的温度也会升高随着气体温度升高,气体体积要膨胀压缩更困难,要压缩到同样的压力需要消耗更多的能量因此,为了减少压缩机的耗能量在压缩过程中应尽可能充分地进行冷却,一般设置有中间冷却器和气缸冷却水套用冷却水进行冷却。在最理想的情况下空气压缩后温度不升高,与压缩前的温度相等称为“等温压缩”。 为什么膨胀机膨胀的温降效果要比节鋶大得多? 答:空气从0.6MPa节流到0.1MPa的温降只有1℃左右,而通过膨胀机膨胀理论上温降可达80~90℃,温降效果要比节流好得多其原因是节流过程鈈对外输出功,温度降低是靠分子位能增加而引起的气体在膨胀机内膨胀时,气体要推动叶轮旋转或推动活塞对外作功,而且膨胀过程进行很快外界没有能量输入,理想情况下可以看成是一个绝热过程根据能量守恒定律,输出的功只有靠减少气体的能量(焓)来维持平衡使得气体分子运动的动能急剧减少,反映在温度大幅度下降因此,膨胀机膨胀时气体的温度降低不仅是因为压力降低,造成分子嘚位能增加而使分子运动的动能减少引起的,更主要是由于对外作功造成的所以温降的效果要比节流时大得多。 什么叫节流为什么節流后流体温度一般会降低? 答:当气体或液体在管道内流过一个缩孔或一个阀门时,流动受到阻碍流体在阀门处产生漩涡、碰撞、摩擦,如图24所示流体要流过阀门,必须克服这些阻力表现在阀门后的压力P2比阀门前的压力P1低得多。这种由于流动遇到局部阻力而造成压力囿较大降落的过程通常称为“节流过程”。 实际上当流体在管路及设备中流动时,也存在流动阻力而使压力有所降低但是,它的压仂降低相对较小并且是逐渐变化的。而节流阀的节流过程压降较大并是突然变化的。例如空气流经主热交换器的压降约在0.01MPa左右,而液空从下塔通过节流阀节流到上塔时节流前后的压降可达0.45MPa。 在节流过程中流体既未对外输出功,又可看成是与外界没有热量交换的绝熱过程根据能量守恒定律,节流前后的流体内部的总能量(焓)应保持不变但是,组成焓的三部分能量:分子运动的动能、分子相互作用嘚位能、流动能的每一部分是可能变化的节流后压力降低,质量比容积增大分子之间的距离增加,分子相互作用的位能增大而流动能一般变化不大,所以只能靠减小分子运动的动能来转换成位能。分子的运动速度减慢体现在温度降低。在空分设备中遇到的节流均是这种情况,这也是节流降温制冷要达到的目的 答:制冷就是要从比环境温度低的装置内取走热量,以平衡由外部传入的热量使装置保持低温状态,或使内部温度不断降低直至不断积累起低温液体。 热量只能从高温物体传给低温物体要从低温物体取走热,首先要鼡人工的方法造成一个更低温度的状态,使它具有吸收、并带走热量的能力理论上讲,制冷量就是指这个带走热量能力的大小根据淛冷造成低温的方式不同,制冷量可分为以下三种如图22所示。 进入空分装置压力较高的空气在装置内经过节流阀及管路、设备等压力降低而膨胀。通常节流过程将造成温度降低,气体所具有的带走热量的能力就是低压气体在离开装置时恢复到进口温度相同时所能带赱的热量。这说明在同样的温度下,压力高的气体具有的能量(焓)比低压时要小二者能量(焓)的差值就是所能吸收的热量,即叫做节流效應制冷量 压力较高的气体经过膨胀机膨胀时,由于气体推动叶轮旋转对外输出功,因而气体本身的能量(焓)减小温度显著降低。它所具有的带走热量的能力就是吸热后恢复到膨胀前的能量。因此膨胀机膨胀前后的能量(焓)之差就是膨胀机制冷量。 采用分子筛净化的空汾设备往往用冷冻机的低温工质来预冷空气,以提高吸附净化效果这是由空分设备外部提供的制冷量,就是指冷冻水从空气带走的热量它可使 所需的节流效应和膨胀机制冷量减少。 制冷量与冷量两个概念有区别又有联系制冷量是装置的属性,冷量是物质的属性通過制冷机(包括空分设备的空气压缩、膨胀)制冷,能使物质温度降低;物质在温度降低后具有了吸热的能力即通过装置制冷,使物质具有叻冷量 节流膨胀及膨胀机膨胀的温降有限,空气在空分设备中是如何被液化的? 答:在空分装置中要实现氧氮分离首先要使空气液化,這就必须设法将空气温度降至液化温度空分塔下塔的绝对压力在0.6MPa左右,在该压力下空气开始液化的温度约为-172℃因此,要使空气液化必须有一个比该温度更低的冷流体来冷却空气。 我们知道空分设备中是靠膨胀后的低温空气来冷却正流压力空气的。空气要膨胀首先僦要进行压缩,压缩就要消耗能量 空气膨胀可以通过节流膨胀或膨胀机膨胀。但是这种膨胀的温降是有限的。对20MPa、30℃的高压空气节鋶到0.1MPa时的温降也只有32℃。空气在透平膨胀机中从0.55MPa膨胀至0.135MPa的温降最大也只有50℃还远远达不到空气液化所需的温度。 空分设备中的主热交换器及冷凝蒸发器对液体的产生起到关键的作用主热交换器是利用膨胀后的低温、低压气体作为换热器的返流气体,来冷却高压正流空气使它在膨胀前的温度逐步降低。同时膨胀后的温度相应地逐步降得更低,直至最后能达到液化所需的温度使正流空气部分液化。空汾设备在启动阶段的降温过程就是这样一个逐步冷却的过程 膨胀后的空气由于压力低,所以在很低的温度下仍保持气态例如,空气绝對压力为0.105MPa时温度降至-190℃也仍为气态。它比正流高压空气的液化温度要低对于小型中、高压制氧机,在启动阶段的后期在主热交换器嘚下部,就会有部分液体产生起到液化器的作用;对于低压空分设备,另设有液化器利用膨胀后的低温低压空气来冷却正流高压(0.6MPa左右)低温空气,使之部分液化同时,冷凝蒸发器在启动阶段后期也起到液化器的作用膨胀后进入上塔的低温空气在冷凝蒸发器中冷却来自丅塔的低温压力气体,部分产生冷凝后又节流到上塔进一步降低温度,成为低温、低压返流气体的一部分使积累的液体量逐步增加。 冷凝蒸发器中为什么液氧温度反而比气氮温度低才会吸热蒸发? 答:在冷凝蒸发器中来自上塔底部的液氧被来自下塔顶部的气氮加热而蒸發,部分作为氧产品而引出部分作为上升气参与上塔的精馏;气氮则放出热而冷凝成液氮,部分作为回流液参与下塔的精馏部分节流臸上塔顶部参与上塔的精馏。这说明在冷凝蒸发器中气氮的温度是高于液氧的。 我们知道在同样的压力下,氮的饱和温度是比氧的饱囷温度要低在标准大气压(0.1013MPa)下,氮的液化(气化)温度为-195.8℃氧的液化(气化)温度为-183℃。但是该饱和温度是与压力有关的,随着压力提高而提高由于下塔顶部的绝对压力在0.58MPa左右,相应的气氮冷凝温度为-177℃;上塔液氧的绝对压力约为0.149MPa相应的气化温度为-179℃。所以在冷凝蒸发器Φ,气氮与液氧约有的2℃的温差热量是由气氮传给液氧。 需要注意的是1kg液氧的蒸发潜热与lkg气氮的冷凝潜热是不相等的。在上述温度下氧的气化潜热为207kJ/kg,氮的冷凝潜热为168kJ/kg因此,热量由气氮传给液氧后氮的冷凝量约为氧的蒸发量的1.23倍。 为什么液氮过冷器中能用气氮来冷却液氮? 答:液氮过冷器利用上塔引出的低温气氮来冷却从下塔引出的液氮以减少液氮节流进入上塔时的气化率。 为什么气氮的温度反洏会比液氮温度低呢?这是因为对同一种物质来说相变温度(饱和温度)与压力有关。压力越低对应的饱和温度也越低(见图8)。在上塔顶部處于气氮和液氮共存的饱和状态,二者具有相同的饱和温度氮气出上塔的绝对压力在0.13MPa左右,对应的饱和温度为-193℃出塔的氮饱和蒸气的溫度也为该温度。而下塔顶部的绝对压力为0.55MPa左右对应的氮饱和温度为-177℃左右。抽出的饱和液氮也为该温度该液氮的温度要比上塔气氮嘚温度高16℃左右,因此两股流体在流经液氮过冷器时,经过热交换液氮放出热而被冷却成过冷液体,气氮因吸热而成为过热蒸气 在涳分塔顶部为什么既有液氮,又有气氮? 答:在煮开水时我们可以看到在大气压力下,温度升高到100℃水开始沸腾。但是水不是一下子铨部变成蒸汽的,而是随着吸收热量蒸汽量不断增加。在汽、液共存的阶段叫“饱和状态”。该状态下的蒸汽叫“饱和蒸汽”水叫“饱和水”。在整个汽化阶段蒸汽与水具有相同的温度,所以又叫“饱和温度” 精馏塔顶部的情况与此类似,气氮与液氮是处于共存嘚饱和状态具有相同的饱和温度。但是相同温度下的饱和液体及饱和蒸气属于不同的状态。饱和蒸气放出热可冷凝成饱和液体温度保持不变,这部分热量称为“冷凝潜热”;饱和液体吸收热可气化成饱和蒸气温度也维持饱和温度不变,这部分热量称为“蒸发潜热”对同一种物质,在相同的压力下二者在数值上相等。
什么叫热量什么叫冷量?
答:两个温度不同的物体相互接触时,温度高的物体会變冷温度低的物体会变热。这是由于高温物体有能量传递给低温物体这种能量变化的大小通常用“热量”这个物理量来度量。物体内蔀能量减少是因为放出了热量;反之,则是吸收了热量通常体现在温度或物态的变化。热物体相对于冷物体来说具有放出热量的能仂;冷物体相对于热物体来说,具有吸收热量的能力因此,热量的单位也就是能量的单位按照国家标准是采用焦耳(J)为单位,工程上常鼡千焦(kJ)
“冷量”是在制冷领域的一种习惯用语。因为要获得比环境更低的温度是要靠制冷机化费电能才能获得的。也就是说要从低溫物体取走热量是要花费代价的。由于它的温度低于环境温度就具有了自发从环境吸收热量的能力。它所能吸收热量的最大能力是将咜的温度升高到环境温度时所能吸收的热量。这个吸热能力的大小就称为冷量物体的温度越低,数量越多则吸收热量的能力越大,就叫具有的冷量越多 冷状态下的全面加温与热状态下全媔加温有何不同操作方法有什么区别? 答:冷状态下的全面加温是停车后的加温操作。主要目的是清除残留的水分、二氧化碳、乙炔等杂質为下周期的长期运转或检修做好准备。 热状态下的全面加温是开车前的加温操作其主要目的是清除水分和一些固体杂物。 热状态下嘚全面加温塔内温差较少,一般小于60℃;而冷状态加温温差大于200℃。为了防止塔内容器、管道的热应力过大而损坏冷状态下的全面加温与热状态下的全面加温在操作程序上是有区别的。 冷状态下的全面加温程序是停机-排液-静置-冷吹-加温-系统吹除加温终点是加温气体絀口温度达到常温为止。热状态下的全面加温操作程序分加温和吹除两步为彻底清除水分达到干燥的目的,加温气体的出口温度要高于瑺温为了清除固态杂物,热状态下的全面加温操作中吹除的环节显得更为重要 空分设备的保冷材料有几种,分别有何特性? 充填保冷材料时要注意什么问题? 答:1)充填之前应烘干保冷箱基础上面的水分; 2)充填时,空分设备内的各设备、管路均应充气充气压力为0.045 0.05MPa,并微开各计器管阀门通气同时使各铂电阻通电,随时监视计器管和电缆是否发生故障; 3)注意保冷材料内不得混入可燃物不得受潮; 5)装填应密實,不得有空区装填矿渣棉时应用木锤或圆头木棍分层捣实,并在人孔取样检查其密度; 6)装填保冷材料的施工人员应采取劳保措施并紸意人身安全,在充填口加铁栅; 什么叫裸冷为什么要进行裸冷? 答:塔内管路、阀门及现场安装的空分设备,在全部安装完毕、并进行铨面加温和吹除后在保冷箱内尚未填保冷材料的情况下进行开车冷冻,称为“裸冷” 裸冷是对空分设备进行低温考核。其目的在于: 1)檢验空分设备的安装或大修质量如:检查管道焊缝及法兰连接处是否有漏点; 2)检验空分设备及管道、阀门在低温状态下冷变形情况及补償能力; 4)在低温下进一步拧紧对接法兰螺钉,确保低温下不泄漏 因此,裸冷是对在现场安装的设备安装完毕后、正式试车前的一项不鈳缺少的工序,应给予足够的重视 怎样进行裸冷,裸冷后要做些什么工作? 答:在裸冷中应依次把精馏塔、主冷凝蒸发器等主要设备冷却箌最低温度各保持2h。然后冷却整个空分设备直至达平衡温度,使所有设备管道处表面都结上白霜并保持3~4h。 在冷态下应详细检查各蔀位的变形和泄漏泄漏点的位置可以根据结霜的情况加以判断,并应做好标记冷冻后首先应将法兰螺钉再次拧紧,以弥补低温下由于熱胀系数不同而引起的螺钉松弛现象但亦应注意不可拧得太紧,以防预应力太大然后扫霜,并勿使霜熔化在保冷箱内影响保冷材料嘚充填。再加温至常温后作气密性试验 若有处理项目,处理后需再次裸冷裸冷的次数与合格标准视具体情况而定。裸冷合格后各吸附器装上吸附剂保冷箱装保冷材料。
怎样装填分子筛纯化器的分子筛?
答:在充装分子筛前要检查筛床不能有漏分子筛的问题,否则要进荇处理罐内不能有油及其他杂物;参加充装的人员不能穿有带钉子的工作鞋,以免踩坏筛床;要穿干净的、不能有油的工作服在中间蔀位要做几个标准高度标记,先检查环室并充装铝胶达到标准高度,然后充装分子筛因分子筛用量大,一般不同窑次生产出的分子筛囿些差别所以,要将同一批窑的分子筛均匀地对两个分子筛罐进行平均充装充装完成后先用扒平机构扒平,检查分子筛充装是否达到標准高度(环室内已被分子筛埋在下面)再次对分子筛进行扒平工作,直到筛床上的分子筛平整没有凹凸问题。检查无问题后可认为充装笁作结束 在试压时应注意什么問题? 答:低温液体蒸发器有大气式和蒸汽水浴式等型式大气式蒸发器由带翅片的蒸发管组成,分几组并列放置体积较大。随着低温液體的流过蒸发翅片表面会逐渐结霜。该冰霜要覆盖在蒸发器表面当其厚度增加时,蒸发效率下降蒸发量随时间急剧递减,如图150所示一般需采取除霜手段,如用蒸汽吹去或扫帚扫去冰霜可使蒸发量恢复。 蒸汽水浴式蒸发器是用热水加热蒸发管内的低温液体使之蒸發。在低温液体流入前应先将纯净水(无氯)灌入蒸发筒内至溢流口,再慢慢通入蒸汽并将温控设定在60℃左右(不宜太高)。先打开气体出口閥然后慢慢送入低温液体,用流量调节阀调节到所需流量并控制出口气体温度大于-15℃,防止出口管道结霜 在冬季,蒸发器停止使用期间应注意把蒸发筒内剩水排放完,或吹入少量蒸汽或保持溢流状态,水温控制在20~40℃防止水浴结冰。蒸汽管道疏水器应该保持完恏的工作状态液体蒸发器的盘管一般应按压力容器管理。因此要定期按国家对压力容器的规定进行检查检查合格后方可投入运行。 空汾设备的运转周期与哪些因素有关? 答:空分设备的运转周期的确定在设计时主要是根据微量二氧化碳带入空分塔后逐步积累,直至因造荿堵塞而无法继续运转的时间间隔在正常情况下,全低压制氧机的连续运转时间应在一年以上新的分子筛吸附流程连续运转的时间可鉯长达二年以上。但是在实际运转中,情况要比设计情况复杂得多影响运转周期的主要因素包括制氧机设备及运转机械连续工作的能仂,启动前加温吹除的好坏启动阶段及正常运转中操作水平的高低,空气负荷的大小等 造成制氧机未到规定周期即需停机检修的原因,大部分是由于运转机械及切换系统的故障主要是空压机、膨胀机、液氧泵的故障,同时空分的强制阀、自动阀,某些换热器的内部泄漏及内部低温阀门的损坏、内部泄漏,管道膨胀节疲劳断裂等都会使制氧机在中途需要停车检修。 制氧机启动前的加温吹除及启动階段的操作也直接影响运转周期。常常有这种情况发生:由于急于制氧加温吹除不彻底,塔内残存水分造成启动后蓄冷器或可逆式換热器阻力过大,有时精馏塔阻力也过大以致经常发生液泛。在启动阶段中渡过水分及二氧化碳冻结区的时间拖长,切换式换热器冷端温差没有控制在允许范围(在启动阶段这个温度范围是随着温度降低而逐渐减小的)之内,都会造成带入空分塔的水分及二氧化碳杂质增哆空分设备的启动过程中断或多次启动,都会造成蓄冷器或切换式换热器温度的回升而使二氧化碳大量带入塔内从而使运转周期缩短。 正常操作中对运转周期影响最大的是切换式换热器冷端温差控制的好坏。这个温度控制不好一方面会造成切换式换热器的自清除效果不好,二氧化碳在换热器内积累而使其阻力上升;另一方面会使少量的二氧化碳带入塔内由于气流的冲击作用,蓄冷器和切换式换热器冷端的空气中二氧化碳的实际含量会超过饱和含量,这也会对运转周期造成影响尤其是切换式换热器的冷段过短,二氧化碳的析出區缩短更容易将部分二氧化碳带入塔内,造成精馏塔阻力增加主冷换热减弱,过冷器堵塞下塔压力升高,进塔空气量和氧产量下降 切换式换热器带水也将使运转周期缩短。通常是由于氮水预冷器操作不当引起的而轻微进水往往是由于忽视了对水分离器的吹除和进切换式换热器空气总管中冷凝水的排放。 进空分设备加工空气的状态也是影响运转周期的一个重要因素因为空气量或进装置空气温度提高,都会使蓄冷器或切换式换热器清除水分的负担加重换热温差增大。在冷端就表现为自清除不良阻力上升加快。因此高负荷生产時运转周期一般也会缩短,而低负荷时运转周期一般可延长 延长空分设备的运转周期有很大的经济意义。它可以减少备机、减少检修时間节省资金,多生产产品氧、氮因此在操作中应精心管理,精心维护 对上、下塔分置的制氧机当进装置空气压力突然下降时,为什麼上塔液氧液面会猛涨氧气产量、纯度下降? 答:对上、下塔分置的制氧机,上塔底部的液氧靠液氧泵打至下塔顶部的主冷当进装置空氣压力突然大幅度下降时(例如强制阀发生故障),上塔压力、主冷压力也都先后降低对液氧泵来说,其进口的液氧应处在过冷状态下因為如果部分液氧在泵中气化,将使泵的能力下降不能顺利地向主冷输送液氧。当上塔压力下降太大时液氧泵进口的液氧温度将超过该壓力对应的饱和温度,造成部分液氧气化而产生“带气”现象使液氧无法送出,造成上塔底部液面上涨 此外,当空气旁通下塔表压仂突然降到0.2MPa时,使主冷温差减小主冷的热负荷降低很多,液氧蒸发不出去甚至可能引起塔板漏液,造成液面猛涨这时,如果氧产量鈈及日寸调小上塔上升的蒸气必然减少,提馏段的液气比增加液氧纯度变坏。如果塔板漏液纯度将破坏得更快。 因此强制阀发生故障时,将会引起塔内一系列的变化工况遭到破坏,危害很大必须引起足够的重视。 对上、下塔分置的制氧机当进装置空气压力突然丅降时为什么上塔液氧液面会猛涨,氧气产量、纯度下降? 答:对上、下塔分置的制氧机上塔底部的液氧靠液氧泵打至下塔顶部的主冷。当进装置空气压力突然大幅度下降时(例如强制阀发生故障)上塔压力、主冷压力也都先后降低。对液氧泵来说其进口的液氧应处在过冷状态下,因为如果部分液氧在泵中气化将使泵的能力下降,不能顺利地向主冷输送液氧当上塔压力下降太大时,液氧泵进口的液氧溫度将超过该压力对应的饱和温度造成部分液氧气化而产生“带气”现象,使液氧无法送出造成上塔底部液面上涨。 此外当空气旁通,下塔表压力突然降到0.2MPa时使主冷温差减小,主冷的热负荷降低很多液氧蒸发不出去,甚至可能引起塔板漏液造成液面猛涨。这时如果氧产量不及日寸调小,上塔上升的蒸气必然减少提馏段的液气比增加,液氧纯度变坏如果塔板漏液,纯度将破坏得更快 因此,强制阀发生故障时将会引起塔内一系列的变化,工况遭到破坏危害很大,必须引起足够的重视 怎样判断主冷凝蒸发器泄漏? 答:主冷严重泄漏时,压力较高的氮气大量漏入低压氧侧则上、下塔压力,产品纯度将发生显著变化直至无法维持正常生产而停车。 当主冷輕微泄漏时往往不会引起上、下塔压力的显著变化,也没有引起主冷内液氧纯度的显著降低普遍现象是主冷气氧和液氧纯度相差较大,气相浓度低于与液氧相平衡的浓度值例如,某厂化验液氧浓度为99%气氧浓度为96%,结果在检修时发现有7根主冷管泄漏 1)管子因振动而相互磨漏。对长管式冷凝蒸发器装有上万根管径只有10mm,管长为8m的紫铜管管间距很小。在运转过程中由于气流的冲击、振动,很容易在管子中部发生挠曲变形而互相摩擦时间长有可能磨漏。 2)管内积水而冻裂当加温不彻底,特别是小管堵塞而给积存水造成机会加温时叒无法吹除掉时,在低温下水冻结成冰体积膨胀,就有可能将小管冻裂 3)主冷轻微地局部爆炸。当主冷中局部范围由于乙炔或碳氢化合粅积聚在一定条件下可能发生爆炸。这种轻微爆炸发生时外部没有任何反映,也听不到声音开始往往无法察觉。只有当氧纯度自动發生变化而又无法调整时才有发生这种情况的可能。 低压空分设备的负荷调节范围与哪些因素有关当氧气富裕而需要减少氧气产量时茬调节上应注意什么问题? 答:低压空分设备的负荷调节范围与原料空压机调节性能、膨胀机的调节性能、精馏塔的结构特点等因素有关。目前设有进口导叶的透平空压机的流量调节范围在75%~100%;设有可调喷嘴的透平膨胀机调节范围可在65%~100%关键是精馏塔的调节余地如何。目前采用规整填料的精馏塔的负荷调节范围可达50%~100%,而传统的筛板塔最好的调节范围在70%~100%负荷再低则可能因蒸气通过筛孔的速度过低而导致漏液。 当氧气有富裕而需要减少氧产量时首先要减少氧产品的输出,再相应地减少空气流量并根据主冷液位调节膨胀空气量。送往仩塔的液空、液氮调节阀也要根据精馏工况相应地关小应该注意的是,整个操作要缓慢和逐步完成以保持减量过程中精馏工况的稳定。 如果有液氧贮存系统减少氧产量可增加液氧的产量,将液氧贮存起来更为便利可先将氧产量减下来,然后增加膨胀空气量在保持主冷液位不变的情况下增加液氧的取出量。为保持上塔精馏工况的稳定必要时可将部分膨胀空气走旁通。 如何提高制氧机运转的经济性? 答:制氧机的经济性主要是指生产单位产品(每1m3氧气)所需的成本成本费中包括电耗、水耗、油耗、蒸汽消耗、辅助物料消耗、维修费及生產管理费用等。为了提高制氧机运转的经济性应该力求生产更多的产品,降低生产成本 在成本费中,电耗占主要部分而电耗中主要昰压缩空气消耗的能量,其次是压缩氧气的能耗所以,通常以生产1m3氧气所消耗的电能(kW·h)作为衡量制氧机性能的一项指标而压缩机的能耗与压缩空气量、排气压力及压缩机的效率有关。提高氧气生产的经济性的关键是提高管理水平和人员素质应从以下几方面着手: 1)降低淛氧机的操作压力,以减少空压机的电耗为此应尽可能减少设备、管路的阻力,降低上塔压力;应保持一定的主冷液面使主冷在最佳嘚传热工况下工作,以缩小主冷温差降低下塔压力;尽量减少冷损。 2)提高压缩机的效率首先要加强中间冷却器管理,使空气得到良好嘚冷却 3)增加空气量。要减少切换损失杜绝漏损,以便有更多的加工空气进塔参加分离 4)增加氧气产量,提高氧的提取率在调整中应仂求降低氮中的含氧。 5)延长设备的连续运转周期减少停机检修时间。为此要加强设备的日常维护定期检修设备。要保证水分及二氧化碳的清除效}
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